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1、目 錄一、編制依據2二、工程概況及特點22.1 工程簡介22.2 工程建設概況3三、腳手架方案選擇4四、懸挑腳手架材料選擇5五、腳手架搭設勞動力安排7六、懸挑式腳手架搭設方案76.1工藝流程76.2 構造要求86.3 懸挑架搭設技術措施8七、懸挑式腳手架防護措施12八、懸挑式腳手架安全技術措施14九、懸挑式腳手架拆除安全技術措施15一、編制依據1.1建筑施工手冊第四版 ；1.2建筑施工計算手冊；1.3鋼結構設計規范GB50017-2003； 1.4建筑結構荷載規范GB50009-2001； 1.5建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）； 1.6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302、-2001； 1.7建筑地基基礎設計規范GB50007-2002；1.8建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；1.9混凝土結構設計規范GB50010-2010；1.10本工程施工圖紙及施工組織設計。二、工程概況及特點 2.1 工程簡介 碧桂園江灣城一期工程位于黃岡市浠水縣散花鎮，毗鄰黃石市，在黃石長江公路大橋東岸。其中一期工程包括5棟高層洋房，分別為12#樓（11層）、13#樓（16層）、14#樓（16層）、15#樓（16層）、16#樓（16層）。基礎形式均為預應力管樁基礎,結構形式為剪力墻結構。2.2 工程建設概況工程名稱：碧桂園江灣城工程地點：湖北省黃岡市浠水縣散花鎮建設單位：有限公司3、設計單位：設計院有限公司勘查單位：設計有限公司監理單位：監理有限公司施工單位：工程有限公司建筑物詳情見下表建筑物一覽表棟號類型建筑面積（m2）建筑高度（m）層數結構形式12#樓J498-38398.0133.611剪力墻13#樓15#樓J473T-315646.53*24816剪力墻14#樓16#樓J417-210787.16*24816剪力墻合計60973.33三、腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量、安全等要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 3.1 架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 3.2 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性4、。 3.3 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 3.4 結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 3.5 綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。3.6 結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：a.四層樓面以下采用鋼管落地腳手架。 b.四層樓面以上采用普通型鋼懸挑腳手架。16層(13#樓16#樓)分兩個懸挑段：懸挑段A(四層8.960m十層26.960m)，懸挑段B（十層26.960m 構架頂49.500m ）；115、層（12#樓）設置一個懸挑段，為懸挑段A1(五層12.260m構架頂34.800m)。四、懸挑腳手架材料選擇 4.1 本工程水平懸挑梁采用16號工字鋼，其鋼材強度等級為Q235-A，鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。4.2 搭設腳手架的鋼管選用外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級為Q235-A，鋼管表面平直光滑，無裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管均有出廠合格證。腳手架施工前將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，才在施工中使用。搭設架子前均進行保養，除銹并統一涂色，顏色力6、求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4.3 扣件為可鍛鑄造扣件，均符合鋼管腳手架扣件GB5831-2006的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，均無裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格與鋼管相匹配，貼面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不破壞。如使用舊扣件時，扣件均取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后才在施工中使用。4.4 腳手板、腳手片采用符合有關要求。4.5 安全網采用2000目100cm2密目式安全網，已做耐貫穿試驗7、不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色選用綠色，滿足環境效果要求。使用阻燃的安全網均有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。4.6 連墻件材料采用鋼管，其材質均符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。4.7主要材料使用計劃表名稱數量規格工字鋼130噸16#a6米鋼管750噸48 3.51米鋼管36噸48 3.5腳手板（沖壓鋼腳手板）3500噸密目安全網12000 m22000目100cm2直角扣件168000個旋轉扣件150000個對接扣件36000個鋼絲繩 15.55760m鋼絲繩 176300m卡具9600套花籃8、螺栓15000個尼龍繩2400 kg踢腳板8000m滅火器300個鋼筋吊環4500個鋼筋壓環9000個5厚鋼板1300m24.8主要設備使用計劃表機具名稱數 量備 注架子扳手250把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手30把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈35把調整架子水平彎曲度五、腳手架搭設勞動力安排5.1 為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要2030人，均有上崗作業證書。 5.2 建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 5.3 外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人9、的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。六、懸挑式腳手架搭設方案 6.1工藝流程 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：預埋鎖鋼碼（鋼筋）安裝懸挑梁（工字鋼）縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步、二步大橫桿、小橫桿鋼管斜撐三、四步大、小橫桿連墻件接立桿剪刀撐綁扎橋架、鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網循環搭設。 6.2 構造要求 a) 采用16#a工字鋼，自重為170N /m，搭設高度H=18m和22.5m,立桿橫距b(架寬)1.0m,立桿縱距L=1.5m,大橫桿步距1.8m,鋪竹腳手板2層，同時施工2層，施工荷載QK=2.7kN/m2，連墻桿布置為兩步三跨。密目網全封閉。b) 腳手架每一縱10、距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點處，小橫桿伸出外排桿100mm,伸出150mm,里排立桿距墻300mm。c) 由于滿鋪腳手板，所以應在原有兩根小橫桿中間再加一根，同時還要增加2個扣件。d) 按照規定，作業層外排架臨時防護為兩道防護欄桿，原有一道大橫桿，需再增加一道大橫桿及一個扣件。e) 剪刀撐按水平4 跨垂直4 步一組設置，兩桿交叉與地面成450 角。f) 懸挑架結構應滿布剪刀撐。g) 連墻件采用主體預埋鋼管，用槽鋼將腳手架與主體連接，預埋槽鋼以高出砼面20cm為宜。6.3 懸挑架搭設技術措施根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置11、，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設。 其中：a=300mm; lb=1000mm; z1=1200mm；m=2300mm； t=1500mm 其中la=1.5m; h=1.8m6.3.1 立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.0m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.0m(即兩步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底12、部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 6.3.2 大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 (3)大小橫桿連接構造要求 6.3.3 剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應13、由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 6.3.4 腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片14、，發現有破損的要及時更換。 6.3.5 防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 6.3.6 連墻件 (1)腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)15、拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 6.3.7 架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 支承結構型鋼的縱向間距與上部腳16、手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。七、懸挑式腳手架防護措施7.1 腳手架每高4m，水平每隔6m同建筑物牢固地拉結，并加設頂撐使之同時承受拉力和壓力，保證架體與建筑物之間連接牢固，不搖晃、不倒塌。拉接點禁止設在工程圍護結構上，拉接桿要設在靠近節點位置20cm 范圍以內，并且與大橫桿扣緊。在立柱或梁上預埋10鋼筋，拉筋采用6鋼筋。雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數為4根。每道17、剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角為45-60。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于50cm，要用三只扣件，兩頭要大于10cm，剪刀撐最下部距地面10cm。剪刀撐沿腳手架連續設置，其間距不大于20cm。7.2 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。7.3 密目網必須使用獲得省安監總站準用證的產品，要從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側，密目網的綁扎要用尼龍繩每孔一扎。7.4 安全網的設18、置：從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側。密目網的綁扎要用尼龍繩環形綁扎或用短繩每孔一綁。施工層要設隨層網，設18cm 高的連續擋腳板，擋腳板要用鐵絲綁在立桿上。設0.6m和1.2m高防護欄桿兩道，防護欄桿要刷紅白相間的境界色。7.5 人行斜道的設計:人行斜道的寬度為1.2m，坡度為1：3（高：長）。斜道拐彎平臺面積為9m2,寬度為1.5m。斜道兩側及拐彎平臺外圍設置1.2m的防護欄桿及高180mm的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木條，其厚度為30mm，間距為250mm。斜道使用鋼管搭設，主要桿件有立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、剪刀撐等。立桿縱距為1.5m，埋19、入地下500mm,大橫桿間距為1.0m。小橫桿置于斜橫桿上間距為1m。拐彎處小橫桿間距為0.6m。為保證斜道的穩固，在斜道兩側、平臺外圍和端部應設置剪刀撐，并加強腳手架連墻桿的設置。斜道腳手板應鋪平、鋪牢。7.6 防護棚的設置：在棚上要滿鋪木腳手板，棚邊要設置1m 高的擋板，在棚上再掛一層安全網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外傷人。八、懸挑式腳手架安全技術措施8.1 外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。8.2 鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于30歐姆。8.3 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的20、安全接地處理。8.4 外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工 安全。8.5 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木搭設，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。8.6 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。8.7 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2.7KN/m2.8.8 控制扣件螺栓擰緊力矩，采用扭力扳手，扭力矩應控制在4050Nm范圍內。8.9 嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。8.10 保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉接，不得截斷架體。8.11 鋼腳手架再架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。鋼腳21、手架需要穿過或靠近380V以內的電力線路，距離在2m以內時，應采取可靠的絕緣措施。8.12 在鋼腳手架上施工的電焊機和混凝土振動器等，要放在干燥木板上。操作者要戴絕緣手套，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。8.13 采用直徑30mm，壁厚3mm的鍍鋅鋼管設置避雷針。8.14 采用截面為16mm2 銅導線，按照腳手架每40m設置一根接地線。接地線的連接保證接觸可靠。 九、懸挑式腳手架拆除安全技術措施9.1 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。9.2 拆架時22、應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應專人指揮，禁止非作業人員進入。9.3 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系好好全帶、扎裹圖腿、穿軟底防滑鞋。9.4 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，爾后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。9.5 拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。9.6 連墻桿應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。9.7 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人由關的結扣時，應先通知對方，23、以防墜落。9.8 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.9 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.10 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。9.11 其他安全技術措施參見安全生產專項施工方案。附：懸挑式腳手架計算書附件:懸挑式腳手架計算書1.計算參數（1）腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為24、2根；腳手架沿墻縱向長度為50米；采用的鋼管類型為483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距4.0米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；（2）活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.700；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；（3）風荷載參數本工程地處黃岡市浠水縣散花鎮位于長江東岸，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN25、/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；（5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.30 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；（6）拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.20 m。2.大橫桿計算按照扣件式鋼管腳26、手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3001.000/(2+1)=0.100kN/m；活荷載標準值: Q=2.7001.000/(2+1)=0.900kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.100=0.166kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.900=1.260kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大27、彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.5002+0.101.2601.5002=0.313kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為M2max=-0.100.1661.5002-0.1171.2601.5002=-0.369kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.313106,0.369106)/5080.0=72.638N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=72.638N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計28、值f=205.0N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式： 其中： 靜荷載標準值: q1=P1+P2=0.038+0.100=0.138kN/m； 活荷載標準值: q2=Q=0.900kN/m；最大撓度計算值為：V=0.6770.1381500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.9001500.04/(1002.06105121900.0)=1.985mm；大橫桿的最大撓度1.985mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 mm與10mm，滿足要求。3. 小橫桿計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規29、定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.0381.500=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3001.0001.500/(2+1)=0.150kN；活荷載標準值：Q=2.7001.0001.500/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.150)+1.41.350=2.139kN 小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷30、載最大彎矩計算公式如下: Mqmax=1.20.0381.0002/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式: Mpmax=2.1391.000/3=0.713kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.719kN.m；最大應力計算值=M/W= 0.719106/5080.000=141.496N/mm2小橫桿的最大彎曲應力=141.496N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.000N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381000.031、4/(3842.060105121900.000)=0.020mm 大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式: Vpmax=1557.6001000.0(31000.02-41000.02/9 )/(722.060105121900.0)=2.202mm最大撓度V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.202=2.222mm小橫桿的最大撓度為2.222mm小于小橫桿的最大容許撓度 1000.000/150=6.667與10mm,滿足要求。4. 扣件抗滑力計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取32、值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): RRc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0381.5002/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0381.000/2=0.019kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3001.0001.500/2=0.225kN；活荷載標準值: Q=2.7001.0001.500/2=2.025kN；荷載的設計值: R=133、.2(0.0580.019+0.225)+1.42.025=3.197kN；R=3.197kNRc=6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 5. 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248。NG1=0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8024.80=5.476(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30。NG2=0.30061.500(1.000+0.2)/2=1.620kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用34、欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15。 NG3=0.15061.500/2=0.675kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)：0.005 。 NG4=0.0051.50024.800=0.186kN經計算得到，靜荷載標準值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值： NQ=2.7001.0001.5002/2=4.050kN風荷載標準值按照以下公式計算： 其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W35、o=0.350kN/m2； Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.950； Us-風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值： Wk=0.7 1.950.6450.35=0.308kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： N=1.2NG+1.4NQ=1.27.957+1.44.050=15.218kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為： N=1.2NG+0.851.4NQ=1.27.957+0.851.44.050=14.368kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為： Mw=0.851.4WkLah236、/10 =0.8501.40.2711.5001.8002/10=0.157kN.m6. 立桿穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值：N=15.218kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：=1.500；計算長度 ,由公式lo=kh確定：l0=3.119m；長細比Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到 ：=0.186；立桿凈截面面積 ： A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08c37、m3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2；=15218.000/(0.186489.000)=167.318 N/mm2；立桿穩定性計算 =167.318N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式： 立桿的軸心壓力設計值 ：N=14.368kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：=1.500；計算長度 ,由公式l0=kuh確定：l0=3.119m；長細比: L0/i=197.000；軸心受38、壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2；=14367.708/(0.186489.000)+156672.306/5080.000 =188.808N/mm2立桿穩定性計算=188.808 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求。7. 連墻件計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值Wk=0.308kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A39、w=14.4m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0=5.000kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=6.209kN連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.209kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比l0/i=200.000/15.800的結果查表得到：=0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A=4.89cm2；f=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9664.89010-4205.000103=96.837kN；Nl=9.040、96Nf=96.837,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=9.096小于雙扣件的抗滑力12.800kN，滿足要求。 連墻件扣件連接示意圖8. 懸挑梁受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30 cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載N=1.27.957+1.44.050=15.218kN；水平41、鋼梁自重荷載q=1.221.9500.000178.500=0.207 kN/m； 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到：懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1=17.200kN R2=14.175kN R3=-0.153kN 最大彎矩Mmax=1.807kN.m最大應力=M/1.05W+N/A=1.807106/(1.05108300.0)+ 0.000103/2195.0=15.891N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值15.891N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值242、15.000N/mm2,滿足要求。9. 懸挑梁整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下： 其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.063.0235/(1200.0160.0235.0)=1.87由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.919。經過計算得到最大應力= 1.807106 /( 0.919108300.00 )= 18.152 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=18.152小于f=215.000N/mm2,滿足要求。10. 拉繩受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下式計算： 其中43、RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini。按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=18.525kN11. 拉繩強度計算（1）鋼絲拉繩(支桿)內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=18.525kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K-鋼絲繩使用安全系數。計算44、中Fg取18.525kN，=0.820，K=6.000，得到：d=16.47經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17.000mm才能滿足要求。 （2）鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為：N=RU=18.525kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為： 其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1852.5434/3.142125.000)1/2=14.000mm；12. 錨固段與樓板連接的計算（1）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環45、受力R=0.153kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=152.7194/(3.142502)1/2=1.394mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。（2）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.153kN； d-樓板螺栓的直徑，d=20.000mm； fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N46、/mm2； f-鋼材強度設計值,取215N/mm2； h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于152.719/(3.14220.0001.570)=1.548mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/43.1420.000221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.510kN，滿足要求。（3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14.175kN； d-樓板螺栓的直徑，d=20.000mm； b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100.000mm； fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75kN，大于錨固力N=14.17kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。