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1、肥西縣交通安全信息管理中心工程地下室頂板施工升降機加固措施合肥華偉建筑安裝有限公司 二月二十五日施工組織設計/（專項）施工方案報審表工程名稱：肥西縣交通安全信息管理中心工程 編號：致： 海博建設股份有限公司 （項目監理機構）我方已完畢 肥西縣交通安全信息管理中心工程地下室頂板上施工電梯加固（專項）施工方案的編制和審批，請予以審查。附件：施工組織設計專項施工方案施工方案施工項目經理部（蓋章） 項目經理（簽字） 年 月 日審查意見：專業監理工程師（簽字） 年 月 日審核意見：項目監理機構（蓋章） 總監理工程師（簽字、加蓋執業印章） 年 月 日審批意見：設計單位（蓋章） 設計單位代表（簽字） 年 月2、 日車庫頂板上施工電梯加固方案及驗算一、編制根據1、建筑工程施工手冊；2、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33）；3、建筑施工平面布置圖；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-）二、工程概況工程名稱：肥西縣交通安全信息管理中心工程建設單位：肥西縣城鄉建設投資有限公司監理單位：海博建設股份有限公司設計單位：中外建工程設計與顧問有限公司施工單位：合肥華偉建筑安裝有限公司工程地點：合肥市肥西縣花崗鎮構造形式：本項目總建筑面積14262.85 平方米（其中地上11380.35 平方米，地下2882.50 平方米），10 層框架構造，含建筑、裝飾、安裝及室外圍墻、道路、排水、綠化等工程3、；構造形式為框架構造。本工程施工電梯設計地下室（A-B軸/4-9軸）消防水池頂板處，為了保證施工安全，我單位決定對施工電梯基本底部地下室構造樓板進行加固解決。三、頂板回撐加固施工措施及驗算施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進行加固解決，滿堂鋼管架應經受力計算后進行搭設。施工升降機選用SC200/200施工升降機，考慮到動荷載、自重誤差及風荷載對基本的影響，取荷載系統n=2.1。1、荷載計算：根據使用闡明的規定，基本所能承受的荷載不得不不小于P；（如下按闡明書的基本承載近似公式計算）P=（吊籠自重+底架自重+導軌架重+機構自重+載重量）（2.110009.8）KN/kg根據SC2004、/200技術參數：吊籠自重 18002=3600kg底架自重1480kg導軌架重（共28節160kg/節）28160=4480kg載重量 2=4000kg總計 13560kg基本承載力P=135602.110009.8=279.01KN電梯滿載時自重為279KN電梯基本自重：460.425=240KN總重：279+240=519KN2、回撐搭設方案：根據施工電梯廠家提供的使用闡明書得知總荷載為519KN，基本尺寸為40006000mm，加固時應比基本每邊加大500mm，因此加固范疇為50007000mm。計算時按照施工電梯基本底部面積45度應力擴散，頂板厚度為180mm，實際計算受力面積取405、006000，由此地下室頂板承當的總荷載為21.63KN/M2，由荷載由大施工電梯基本下的頂板下面設立的滿堂鋼管支撐架承受，計算時不考虎頂板受力，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按600mm縱橫間距設立立桿，縱橫向水平間距600，高度方向步距h=1500mm加設水平方向拉桿。四、地下室頂板支撐架計算：1、計算根據鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、建筑地基基本設計規范、建筑構造荷載規范、鋼構造設計規范等規范。2、設計選型地下室頂板在施工電梯基本底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱向為600mm，橫向為600mm，步距為1500 mm，鋼管頂托6、頂緊。3、參數信息3.1、基本參數立桿橫向間距或排距1a(m):0.60，立桿步距h(m):1.50；立桿縱向間距1b(m) 0.60，平臺支架計算高度H(m) :3；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m) :0.10，平臺底鋼管間距離(mm):300.00；鋼管類型:483.0（實際按482.7考慮鋼管抗壓強度），支撐連接方式：可調節支撐。3.2、荷載參數腳手板自重(KN/m2):0.300；欄桿自重(KN/m) :0.150；材料堆放最大荷載(KN/m2):24.900；施工均布荷載(KN/m) : 1.000；4、縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下持續梁計算，截面幾何參數為截面抵御矩7、W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；4.1、荷載的計算（1）腳手板自重(KN/m)；q11=0.30.3=0.09 KN/m；（2）堆放材料的自重線荷載(KN/m)；q12= 24.90.3=7.47 KN/m；（3）施工荷載原則值(KN/m)；p1=10.3=0.3 KN/m。4.2、強度驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定，縱向支撐鋼管按三跨持續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：M=0.1q112+0.117 q212最大支座力計算公式如下:N=1.1 q11+1.2 q21均布恒載：q1=1.2q11=1.28、0.09=0.108 KN/m；均布活載：q2=1.40.3+1.47.47=10.878 KN/m；最大彎距Mmax=0.10.1080.62+0.11710.8780.62=0.462 KN/m；最大支座力N=1.10.1080.6+1.210.8780.6=7.9KN；最大應力Q= Mmax/W=0.506106/(4490)=112.761N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2；縱向鋼管的計算應力112.761N/mm2不不小于縱向鋼管的抗壓設計強度205N/mm2，滿足規定！4.3、撓度驗算最大撓度考慮為三跨持續梁均布荷載作用下的撓度;計算公式如下：V=0.667q9、14/100EI均布恒載：qk= q11=0.09 KN/m；V=0.6770.096004/(1002.06105107800)=0.004mm；縱向鋼管的最大撓度為0.004mm不不小于縱向鋼管的最大容許撓度600/150與10mm，滿足規定！5、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨持續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P=8.659KN；最大彎矩Mmax=0.909KNm；最大變形Vmax=0.965mm；最大支座力Qmax=18.619KN；最大應力Q=202.542N/ mm2；橫向鋼管的計算應力202.542N/ mm2不不小于橫向鋼管的抗壓強度設計值205N10、/ mm2，滿足規定！支撐鋼管的最大撓度為0.965mm不不小于支撐鋼管的最大容許撓度600/150與10mm，滿足規定！五、立桿的穩定性計算重要計算導架正下方受力范疇內12根鋼管的單根承載力NA不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：Q= f其中N立桿的軸心壓力設計值，626.11/12根=52.201則N=52.201KN X 103=52201N；I計算立桿的截面回轉半徑，I=1.58CM；A立桿凈截面面積，A=4.89CM2；W立桿凈截面模量（抵御矩），W=5.08CM2；F鋼管立桿抗壓強度設計值，F=205.00N/MM2；L0計算長度，取L0=1.5M；由長細比，為1500/15.8=94；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比L0/1查表得到0.634；經計算得到=52201/(0.634489)=168.38N/mm2;經計算導架正下方受力范疇內12根鋼管的單根承載力符合規定。