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1、施工組織設計（頂板加固施工方案）報審表 工程名稱馬尾凱隆 1#、2#、3#樓 施工單位福建省曉沃建設工程有限公司編制單位現報上施工電梯基礎頂板加固施工方案文獻，請予以審查。主 編編制人工程項目部專業分包施工單位 （蓋章）技術負責人審核單位總承包單位審核意見： 年 月 日 總承包單位 （蓋章）審核人審批人審查單位監理審查意見：監理審查結論： 批準實行 修改后報 重新編制監理單位 （蓋章）專業監理工程師日期：總監理工程師日期：馬尾凱隆公寓 1#、2#、3#樓人貨電梯頂板基礎加固方案福建省曉沃建設工程有限公司2023年4月施工電梯基礎頂板加固施工方案一、工程概況 馬尾凱隆公寓 1#、2#、3#樓共三2、個樓房，工程總建筑面積1、2、3#樓分別為：4135.44、8689.04、4135.44，三個樓房地面上部所有為 18 層樓、第18層樓板高度都為54米、設一層地下室，平時為車庫、設備用房，戰時地下。上部結構體系樓為框架。建筑防火分類及耐火等級為二級。所在地區的抗震設防烈度為7度。三個樓房中，1#樓和3#樓都采用福州正超機械制造有限公司生產的SC150/150TD型施工電梯，2#樓采用廈門康柏機械成套有限公司生產的SCD200/200TD型施工電梯，即可滿足現場施工需要及現場施工垂直運送的規定。為了統一，采用重量最重的廈門康柏公司生產的SCD200/200TD型施工電梯作為加固方案設計，導軌3、搭設總高度為61.5m（41節）。二、施工電梯技術方案 施工電梯基礎（位于地下室頂板上方，地下室頂板厚度250mm） 1、施工電梯基本參數施工電梯型號：SCD200/200TD； 吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：61.5m； 標準節長度：1.508m；底籠長：5.3m； 底籠寬：4.2m；標準節重：140kg； 單個對重重量：1000kg單個吊籠重: 1200kg； 吊籠載重：2023kg； 施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進行加固解決，滿堂鋼管架應經受力計算后進行搭設?？紤]到動荷載、自重誤差及風荷載對基礎的影響，取荷載系數n=2.1。同時應能承受施工電梯工作時最不利條件下的所有荷4、載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P =吊籠重+對重+護欄重+標準節總重+額定載荷重）*2.1=（2*1200）+2*1000+1200+（41*140）+2*2023*2.132214=322KN。2、回撐搭設方案：根據施工電梯廠家提供的使用說明書得知總荷載為322KN，基礎尺寸為40006000mm，因此加固范圍為45006500mm，由此地下室頂板承擔的總荷載為11.01 kN/m2，此荷載由施工電梯底部45006500范圍的樓板承擔，而根據結構設計地下室頂板施工荷載為4.3KN/m2，故需要在樓板下面設立鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按800mm縱向間距設立5、立桿，橫向水平間距500，高度方向步距h=1000mm加設水平方向拉桿。 3、地下室頂板支撐架計算書：（1）計算依據：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2023)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2023)、鋼結構設計規范(GB 50017-2023)等規范?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O計和使用安全（2）設計選型：地下室頂板分別在1、2、3#樓施工電梯基礎底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為800500mm，步距為1000mm，50mm100mm方木，鋼管頂托頂緊?？紤]到地下6、室頂板的使用安全，將施工電梯位置的最大荷載放大至50.0 kN/m2 進行驗算。（2#和3#樓還需增長14#槽鋼0.8米長各兩根，共4根） L與地腳螺栓配作孔落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元（3）計算書；1） 參數信息:（1） 基本參數立柱橫向間距或排距la(m):0.5，腳手架步距h(m)：1.00；立桿縱向間距lb(m): 0.8，腳手架搭設高度H(m)：4.60；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：800.00；鋼管類型(mm):483.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用483.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系7、數:0.80；（2） 荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):50.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；2） 縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖（1） 荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.800 = 0.390 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50.0000.500 = 25.000 kN/m；活荷載為施工8、荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.0000.500 = 0.500 kN/m（2） 強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: （l=800mm，取最長計算） 最大支座力計算公式如下:均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.390+ 1.225.000 = 30.468 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.800 = 1.120 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.130.4680.8002 + 0.117 1.1200.8002 = 2.040 kN.m ； 最大9、支座力 N = 1.130.4680.800 + 1.21.1200.800 = 27.89 kN；截面應力 = 0.800106 / (5080.0) = 157.35 N/mm2； 縱向鋼管的計算強度157.35小于 205.000 N/mm2,滿足規定! （3） 撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載:q = q11 + q12 = 25.390 kN/m；均布活載：p = 0.500 kN/m； V = (0.677 30.468+0.9901.120)800.04/(1002.060105121900.0)=3.545mm縱向鋼管的最大撓度小10、于 800.000 /250 與 10,滿足規定! 3） 橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面應力 = 0.216 N/mm2 ；橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足規定!4） 扣11、件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.973 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!5） 模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值涉及以下內容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1494.500 = 0.670 kN；鋼管的自12、重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.1500.500 = 0.075kN；腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3000.5000.800 = 0.120 kN；堆放荷載(kN)：NG4 = 50.0000.5000.800 = 20.00 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 20.865kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0000.5000.800 = 0.40 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG 13、+ 1.4NQ = 1.220.865+ 1.40.160 = 25.262 kN；6） 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 25.262 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2；Lo- 計算長度 (m)；假如完全參照14、扣件式規范，由公式(1)或(2)計算lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1- 計算長度附加系數，取值為1.185；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m；Lo/i = 2023.500 / 15.800 = 128.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ； =25262 /( 0.40615、489.000 )= 127.242 N/mm2；立桿穩定性計算 = 127.238 小于 f = 205.000滿足規定！公式(2)的計算結果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.744 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ； =25262 /( 0.744489.000 )= 69.436 N/mm2；立桿穩定性計算 = 69.436 小于 f = 205.000滿足規定！假如考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.004 ；公式(3)的計算結果：Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.661 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ； =25262 /( 0.661489.000 )= 78.155 N/mm2；立桿穩定性計算 = 78.155 小于 f = 205.000滿足規定！