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1、目 錄一、編制依據 2二、工程概況 2三、施工堆場及施工車行道設計 2四、地下室頂板各堆場平面布置 2五、各堆場及車行道支撐架受力驗收 2六、鋼管支撐架搭設 10七、附圖 10一、編制依據1、施工現場總平面布置圖2、寧德陽光園工程施工圖紙3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020114、建筑地基與基礎設計規范GB5007-20025、施工現場總平面布置圖二、工程概況工程位于 ，該條施工通道經過純地下室頂板（具體位置詳見附圖1）。三、施工堆場及施工車行道設計為確保施工通道區域地下室部分頂板結構安全，各施工堆場在地下室頂板上采用分區域布置，避免荷載過度集中。并對荷載超過地下室頂板承載2、力荷載的堆場采取頂板支撐加固措施，支撐加固采用鋼管支撐架加固。在施工車道區域，為確保地下室部分頂板結構安全，避免施工荷載直接作用在地下室頂板上，地下室頂板施工完畢后在施工通道區域鋪設500厚素土并夯實，后在素土上做200毫米厚C25道路面；施工通道所在地下室頂板下部采用鋼管支撐架加固，其搭設的間距、步距均由計算確定。四、地下室頂板各堆場平面布置詳附圖1、二組-施工現場總平面布置圖五、各堆場支撐架受力驗收（一）、鋼筋堆場受力驗收。1、受力計算 （1） 鋼筋荷載（Gi）（按每跨堆放100噸鋼筋計算）1009.8=980KN（2）作用于地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.23、*980=1176KN （3）頂板自身結構承擔面荷載按20KN/M2計。（4）立桿段軸向力設計值計算： 為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其余荷載梁板下采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（A）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.08.1。 作用于地下室頂板面荷載：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 綜上：鋼管支撐架承擔荷載為36.3-20=16.3KN/ m2（5）底部加固腳手架構造要求:采用鋼管類型為483.0，立桿間距900，立桿步距1204、0。 （6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：每根立桿承受的上部荷載N116.30.90.913.203KN腳手架自重產生的荷載N2 =0.12484.021.20.61KN（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 13.203+0.61=13.813kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm25、)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h為立桿步距，取為1.2m a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m； 按公式(1)的計算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查表得：=6、0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = k2h =1.1552.2921.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（二）、鋼管堆場受力驗收。1、受力計算 （1） 鋼管荷載（Gi）（按每跨堆放100噸鋼管計算）1009.8=980KN（2）作用于地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2*980=1176KN （3）頂板自身結構承擔面荷載按20KN/M2計。（4）立7、桿段軸向力設計值計算： 為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其余荷載梁板下采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（A）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.08.1。 作用于地下室頂板面荷載：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 綜上：鋼管支撐架承擔荷載為36.3-20=16.3KN/ m2（5）底部加固腳手架構造要求:采用鋼管類型為483.0，立桿間距900，立桿步距1200。 （6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：每根立桿承受的上8、部荷載N116.30.90.913.203KN腳手架自重產生的荷載N2 =0.12484.021.20.61KN（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 13.203+0.61=13.813kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長9、度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h為立桿步距，取為1.2m a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m； 按公式(1)的計算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查表得：=0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立桿的穩定性計10、算 f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = k2h =1.1552.2921.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（三）、模板堆場受力驗收。1、受力計算 （1） 模板荷載（Gi）（按每跨堆放100噸模板計算）1009.8=980KN（2）作用于地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2*980=1176KN （3）頂板自身結構承擔面荷載按20KN/M2計。（4）立桿段軸向力設計值計算： 為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構11、頂板自身結構承擔部分荷載，其余荷載梁板下采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（A）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.08.1。 作用于地下室頂板面荷載：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 綜上：鋼管支撐架承擔荷載為36.3-20=16.3KN/ m2（5）底部加固腳手架構造要求:采用鋼管類型為483.0，立桿間距900，立桿步距1200。 （6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：每根立桿承受的上部荷載N116.30.90.913.203KN腳手架自重產生的荷載N2 =0.112、2484.021.20.61KN（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 13.203+0.61=13.813kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l13、0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h為立桿步距，取為1.2m a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m； 按公式(1)的計算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查表得：=0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = k2h =1.1552.29214、1.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（四）、臨時水池受力驗收。1、受力計算 （1） 水池荷載（Gi）（按水池蓄滿水計算）351.59.8=220.5KN （2） 水池荷載0.241.5（3+3+6+6）18=116.64KN （3） 設備荷載按20KN計（4）作用于地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2（220.5+116.64+20）=429KN （5）頂板自身結構承擔面荷載按20KN/M2計。（6）立桿段軸向力設計值計算： 為了保證結構15、安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其余荷載梁板下采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（A）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.08.1。 作用于地下室頂板面荷載：Pk=2(Fk+Gk)/A =2429/（8.08.1） =13.3KN/m2水池及設備荷載在頂板自身承擔面荷載以內，不需要梁板下支撐加固。（五）、車行道支撐加固受力驗收。1、受力計算 （1） 永久荷載（Gi） 回填土（素土）自重:Gk1=8.48.50.519=678.3KN 混凝土道路面層自重：Gk2=8.48.50.225=357KN （16、2）可變荷載（Qi）:混凝土運輸車（10m）自重：12.4T9.81=121.6KN10m混凝土自重：2410=240KN鋼筋運輸車自重（滿載時整車重量）：50T9.81=490.5KN（3）作用于地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：N=1.2Gki+1.4Qki=1.2*（678.3+357）+1.4*（490.5+240+121.6）=2435.3KN（4）立桿段軸向力設計值計算： 為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，梁板下采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（A）取10區地下室頂板一跨為計算單元8.58.1。17、 作用于地下室頂板總荷載：Pk=2(Fk+Gk)/A =22435.3/（8.58.1） =70.7KN/m2（5）底部加固腳手架構造要求:采用鋼管類型為483.0，立桿間距600，立桿步距900。 （6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：每根立桿承受的上部荷載N170.70.60.625.452KN腳手架自重產生的荷載N2 =0.12484.020.90.452KN（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 25.452+0.452=25.904kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得18、到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；1 = 1.818, 2= 3.251 h為立桿步距，取為0.6m a 立桿上端伸出頂層橫19、桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m； 按公式(1)的計算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.818（0.6+20.2）=2.099ml0/i =2099/15.9=132查表得：=0.386 = 25904/(0.386506)=132.63N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = k2h =1.1553.2510.6=2.253ml0/i =2253/15.9=142查表得：=0.340 = 25904/(0.340506)=150.57N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、鋼管支撐架搭設根據模板專項施工方案地下室梁板支撐立桿間距為1m，施工車道區域鋼管支撐架間距為0.6m，各堆場鋼管支撐架立桿間距為0.9m，原支撐架不適宜做施工車道支撐架，并綜合經濟成本方面考慮，施工車道及各堆場區域地下室頂板砼澆筑完畢后，待混凝土強度達到拆模條件后，拆除原支撐架及頂板模板，從新搭設支撐架。支撐架采用扣件連接方式連接牢固，采用方木頂托受力方式。七、附圖1、施工現場總平面布置圖2、施工車道鋼管支撐架平面布置圖3、1-1剖面圖