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1、宜昌市職教園三峽中專校區教學樓及1#、2#宿舍樓工程模板工程專項施工方案（承插型盤扣式鋼管支撐體系）審批人： 編制人： 審核人： 目 錄一、編制依據2二、工程概況3三、模板工程安裝方案4四、施工工藝流程及勞力組織5五、模板施工技術要求5六、安全注意事項10七、應急預案13八、模板工程設計計算14一、編制依據1、建筑法、安全生產法、建設工程質量管理條例、建設工程安全生產管理條例、湖北省建設工程安全生產管理辦法等法律、法規；2、危險性較大分部分項工程安全生產管理辦法等住房和城鄉建設部、省住建廳、市住建局的相關規范性文件；3、混凝土結構工程施工及驗收規范(GB50204-2002)；4、建筑工程施工2、質量驗收統一標準(GB50300-2001)；5、混凝土結構工程施工工藝標準(ZJQ00-SG0102003)；6、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；7、最新建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；8、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）；9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；10、建筑施工手冊第三版；11、XX設計院股份有限公司設計的本工程施工圖紙；12、本工程的施工組織設計等。二、工程概況1、建設各方主體：宜昌市職教園三峽中專校區教學樓及1#、2#宿舍樓工程位于夷陵區龍泉鎮車站村。建設單位為XX建設委員會職教園3、建設項目部，設計單位為XX設計院股份有限公司，監理單位為XX設監理有限公司，施工單位為XX建筑工程有限公司。2、建設規模：教學樓：無地下室地面以上四層，本工程分為兩個區1區由教師辦公樓和教學樓組成一層層高4.5m，二、三層層高5.0m,四層層高6.5m；2區為教學樓，層高均為4.5m.本工程結構型式為現澆鋼筋混凝土框架結構，基礎采用人工挖孔墩及柱下獨立基礎，建筑面積為15315.69平方米。1#宿舍：無地下室地面以上六層，一層大部分為宿舍，局部為值班室，無障礙宿舍及設備用房,層高3.3m，二層六層為宿舍層高3.3m。本工程結構型式為現澆鋼筋混凝土框架結構，基礎采用人工挖孔墩，建筑面積為95944、.89平方米。2#宿舍：無地下室地面以上六層，一層大部分為宿舍，局部為值班室，無障礙宿舍及設備用房,層高3.3m，二層六層為宿舍層高3.3m。本工程結構型式為現澆鋼筋混凝土框架結構，基礎采用人工挖孔墩及柱下獨立基礎，建筑面積為14675.23平方米。3、模板工程概況：本工程各標準層的梁板模板支撐擬采用承插型盤扣式鋼管支撐體系。非標準層梁板模板支撐采用扣件式鋼管支撐體系。梁、板、柱主要截面尺寸表主要結構尺寸 柱：底層600600、700700、4001300，標準層700700、500600、500500、600600、4001300、500400 梁：200300（400），250500（405、0、600、650、700），350500（600） 現澆板：100、110、120、130、140三、模板工程（承插型盤扣式鋼管支撐）安裝方案1、本工程標準層模板支撐擬采用承插型盤扣式鋼管支撐體系，其架體節點構造要求（詳見附圖1）：承插型盤扣式插銷采用8mm厚的型鋼成品支撐，盤口及插銷與主要立桿及縱橫桿之間采用雙面滿焊焊接，連接盤的厚度為8，焊接接頭有現場取樣作節點抗壓、抗拉試驗，試驗值為縱向抗壓15KN，橫向抗拉25KN，符合要求。立桿縱橫桿采用483.5鋼管作主要的骨架構件，立桿上的第一個盤扣件距離地面300mm，第一道水平拉桿作為掃地桿，第二個盤口件距離第一個盤口件1700mm作為第二6、道水平拉桿；由于該工程開間大小不規則，一般縱橫水平桿長度采用600mm、900mm、1200mm三種規格布置。2、本工程模板梁、板采用九夾板輔以50mm100mm、100mm100mm松方木，模板支撐體系采用盤扣式頂托支撐架。四、施工工藝流程及勞力組織1、工藝流程：柱、墻鋼筋綁扎、隱蔽驗收搭支撐架柱、墻模板安裝加固梁板模板安裝加固柱砼澆筑梁板鋼筋綁扎、驗收梁板砼澆筑柱、墻模板拆除，吊上一層使用2、勞力組織：天數工種1234搭架（10人）模板（27人）五、模板施工技術要求1、操作要點A、柱模板(1)先在基礎或樓板面彈出柱的中心線四周邊線。(2)沿邊線豎立立板，正確固定柱腳，用斜撐將柱模板臨時固定7、，再由柱頂用線垂吊直找正，然后正式固定。柱腳一側要留清掃口。(3)通排柱模板安裝，應先裝兩端柱模板，校正固定，拉通線校正中間各柱模板。(4)門子板應分節鋪釘，或分節預留施工洞口，其高度由地面起2m留一道，以便灌入混凝土及放入振搗器。(5)柱模板加設柱箍，柱箍采用50mm100mm松方木及12mm對拉螺栓，間距通過計算確定，截面較大的柱加設對拉螺栓。(6)在柱與梁的結合處，正確鋸好梁的槽口，在梁的槽口上劃好中心線。(7)柱模安裝時應注意以下事項：a、在澆筑樓板砼時應在柱位四周預埋40mm*40mm*30mm小木塊做為柱模底部固定。b、支設的柱模，其標高、位置要準確，柱身不扭曲，支設應牢固，均采用8、四面支撐。c、柱模底部四周用1：3水泥砂漿堵嚴，防止漏漿。d、每根柱模底部應設清渣口，作為澆筑之前清理模內雜物。柱模板上口標高應安至梁底模板下，在柱砼達到拆模強度時，可比梁模板先拆卸，在安裝時應鉆好插筋孔，及時預埋好其他設計要求的預埋件，并要求方位準確。B、梁、板模板(1)在樓面上彈出主梁及次梁的中心線，同時復核柱模上梁槽口處中心線位置，在柱模上彈出梁底標高，對準標高釘上梁底托木。(2)按照設計間距搭設盤式鋼管支撐架，鋼管支撐底部應鋪設墊板。設計要求安裝縱橫兩個方向的水平拉桿，并在鋼管立柱上彈好標高線。(3)根據梁底標高及起拱要求，確定梁底大橫擔標高，安裝好大橫擔。在大橫擔上鋪設梁底木楞。按同9、樣的方法鋪好板底木楞。(4)對準柱模槽口中心線，在托木上鋪設主梁底模，軸線復核無誤后安裝。(5)側模，主梁側模上應開好次梁槽口，在槽口上劃好次梁中心線，對準中心線安裝次梁底模。次梁軸線位置核對無誤后，安裝側模。(6)主次梁模板安裝加固完畢，鋪設板底模。(7)梁高度較大時，側?？上劝惭b一面，待梁鋼筋安裝完畢，再安裝另一面側模。(8)梁高度大時，應設置對拉螺栓，待梁鋼筋安裝完畢，在側模上鉆孔，安裝對拉螺栓。C、梯模板采用九夾板，支撐前先根據層高放好大樣，搭好支撐架，先支平臺梁底模板，再支梯梁底模板、外幫側板，在外幫側板內側，放出樓梯底板厚度線，用樣板劃出踏前側板的檔木，再釘側板。梯踏步高度要均勻一10、致，特別要注意最上一步和最下一步的高度，要考慮樓地面裝修層厚度的影響以及梯自身裝修層的影響。2、質量通病及防治措施A、梁、板模板：梁、板底不平、下撓；梁側模不平直；梁上下口漲模：防止的方法是：梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和鋼度。作業中應認真執行設計要求，以防止砼澆筑時模板變行。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。B、柱模板：(1)漲模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺11、寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業。(2)柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點至柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。(3)軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸線通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪力撐，柱距較大時，每柱分12、別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。3、模板工程質量標準模板安裝完畢，應對其軸線、截面尺寸、垂直度、標高、平整度等進行全面檢查，模板安裝允許偏差應符合規范的要求。4、模板拆除(1)側模應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后，方可拆除。(2)承重模板（梁、板底模）的拆除時間。板跨度2m時 達到砼強度標準值50%以上；板跨度2m，8m時 達到砼強度標準值75%以上；板跨度8m時 達到砼強度標準值100%；梁結構跨度8m時 達到砼強度標準值的75%以上；懸臂構件及結構跨度8m時 達到砼強度標準值的100%；(3)拆除模板應先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撐柱時，先以跨中開始向兩端13、對稱進行，當立桿水平拉桿超過兩皮時，應先拆兩皮以上的水平拉桿，最后一道水平桿與立桿同時拆除，以確保柱模穩定。(4)拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，分別拆向兩端(5)模板拆除應按區域逐步進行，嚴禁猛撬，硬砸或大面積撬落的拉倒，模板支撐要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲，拆除后分類碼放，不得留有未拆除的懸空模板，并及時消除防止傷人。(6)拆除模板作業比較危險，防止落物傷人，應設置警界線明顯標志，并設專門監護人員。5、模板支架立桿的構造應符合下列規定：(1)、模板支架立桿的構造應符合下列規定：a、每根立柱底部應設置墊木和底座，頂部設可調頂托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，安裝時應保證上下同心。14、b、在立柱底距地面300mm高處，沿縱橫向水平方向設掃地桿c、立柱需接長使用時，應采用對接，接長部位不得設在立桿下部，立柱接頭在同一平面上應錯開50cm以上。(2)支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；(3)當梁模支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm；(4)安裝此體系支撐架應水平搭設，首先根據支撐平面配置方案放置好立桿，4個為一基本組裝單元，接著同時安裝橫桿及縱桿，并敲緊上盤扣，使節點緊固。并以此基本單元為起點，安裝其它的支撐架單元桿件，隨安裝隨調整加固，完成最底層的安裝。當一層高度不能滿足高度需要時，可采用立桿接高方法來解決。首先鋪設操作15、平臺板供安裝人員站在上面操作，將立桿活接頭安裝在下層立桿上端部，這是上下層立桿連接的重要構件，安裝上層立桿插入立桿接頭內，注意與下立桿方向對正，先把上層4根立桿裝好后再安裝此基本單元的橫桿及縱桿，接下來以此單元為基礎安裝此層支撐架的其它桿件，完成此層的構件搭設。按此方法可以垂直搭設完一層后繼續搭設上層構件，最后安裝上部可調托撐，至此完成了整個架體的搭設，最后進行上層鋼管、木方和模板及其它部件的安裝。拆除此體系支撐架時，先放松上部的可調托撐，從一側分單元逐件拆除，同時應將上部的模板及腳手板同步拆除。拆除的總原則是先裝的后拆，后裝的先拆。(5)支撐架單元組裝完成后，應及時校正立桿垂直度、連桿的水平16、度、及單元組的整體方向，并及時緊固節點上盤扣，防止架體傾倒。安裝上層構件時必須鋪設必要的操作腳手板，確保操作人員安全。多層腳手架立桿應采用不同長度交錯布置，立桿接長時，應將2根需連接的立桿和接頭同時組裝、調整。當架體超高時，必須在適當位置設與墻體的可靠連接，防止架體整體失穩，并增加側向通長斜撐桿。(6)梁板的鋼管立桿、其縱橫向間距相等或成倍數。(7)模板支撐四角均應布置雙向垂直剪刀撐。剪刀撐均應與框架柱、墻模板可靠連接。水平支撐與立桿應連接牢固，四周要與框架柱或剪力墻頂緊。六、安全注意事項1、模板安裝(1)支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。(2)支17、撐立柱模板時，四周必須頂牢，操作時要搭設工作臺。(3)支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。(4)二人抬運模板時要相互配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或用繩子系牢后升降，不得亂扔。(5)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。(6)縱橫水平撐、斜撐等不得搭在門窗框和腳手架上。(7)支模中如需中間停歇，應將支撐、搭頭、柱頭封板等釘牢，防止因扶空、踏空而墜落，造成事故。(8)模板上有預留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好。砼板上的預留洞應在拆模后將洞口蓋好。2、模板拆除：(1)拆除模板應經負責人同意。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松動和18、懸掛的模板。(2)拆除檐口，陽臺等危險部位的模板。底下應有架子、安全網或掛安全帶操作，并盡量做到模板小掉到架、安全網上，少量掉落在架、安全網上的模板應及時清理。(3)拆模前，周圍應設圍欄或警戒標志，重要通道應設專人看管，禁人入內。(4)拆模的順序應自上而下，從里到外，先拆掉支撐的水平和斜支撐，后拆模板支撐，梁應先拆側模后拆底模，拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾人同時拆模應注意相互間的安全距離，保證安全操作。(5)拆下的模板應及時運到指定的地點集中堆放或清理歸垛，防止釘子扎腳傷人。3、圓盤鋸等機具：(1)圓盤鋸必須用單向開關控制。鋸片上方必須安裝保險擋板和滴水裝置，在鋸片后面，離齒10-1519、mm處，必須安裝楔形分料器，鋸片安裝在軸上應保持對正軸心。(2)鋸片必須平整且鋸齒尖銳，不得連續缺齒兩個，裂紋長度不得超過20mm，裂縫末端須沖鉆止裂孔。(3)被鋸木料厚度，以鋸片能露出木料10-20mm為限，夾持鋸片的法蘭盤直徑應為鋸片直徑的1/4。(4)啟動后，須待轉整正常后，方可進行鋸料。鋸料時不得將木料左右晃動或高抬，如鋸走偏應逐漸糾正，不得猛板，遇木節要緩慢送料。鋸料長度不應小于500mm。接近端頭時，應用推棍送料。七、應急預案1、指導思想:本預案針對模板施工中存在的重大危險源，如坍塌、高處墜落等進行編制。為了保證建筑施工事故應急處理措施的及時性和有效性，本著“預防為主、自救為主、統20、一指揮、分工負責”的原則，充分發揮項目部在事故應急處理中的重要作用，保障生命財產安全，使事故造成的損失影響降至最低程度。2、應急小組領導小組成員：3、應急預案啟動a、砼澆筑過程中應急領導小組人員進入緊急狀態。做好防治突發事故的準備。模板支撐體系一旦失效，立即啟動應急預案。b、總指揮立刻安排警戒指揮，疏散指揮、施救指揮進入工作狀態，分別負責警戒、疏散、施救指揮工作。指揮協調各方面搶救工作，及時向公司安全部門及領導匯報。c、警戒指揮：負責事故現場和施工現場警戒指揮工作，成員為保衛班組。除必要的搶救人員外，其余人員不得進入事故現場，外界人員不得進入施工現場，影響搶救工作。d、疏散指揮：負責事故現場及21、施工現場的疏散、搶救，指揮工作成員為后勤管理人員。事故發生后，現場的所有施工人員立刻疏散到事故現場外安全的地方并及時撥打“12O”救護電話。對現場通道影響搶救工作的圍觀人員進行疏散等，確保搶救工作有序進行。e、公司安全部門及領導接到報告后，立即趕到現場，協助項目經理指揮安排搶救工作，并向上級相關部門報告。4、事故的調查反思:項目經理組織相關部門對事故產生的原因進行調查分析。對事故進行總結、反思處理。八、模板工程設計計算A、梁模板設計為合理使用模板材料，本方案選取本工程代表性梁截面300 mm600 mm進行驗算,以保證模板體系安全、適用。梁底支撐方式詳見附圖。(1)模板支撐及構造參數a、梁截面22、寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.600;立桿步距h(m):1.50、1.70；梁支撐架搭設高度H(m)：2.60；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；采用的鋼管類型為48頂部設置可調頂托。b、模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):14.4；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2c、木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材23、抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；d、梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：450.0；面板厚度(mm)：12.0；梁側背楞截面為50mm100mm。(2)梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的24、重力密度，取； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得； T - 混凝土的入模溫度，??； V - 混凝土的澆筑速度，??； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、100 kN/m2，取較小值100 kN/m2作為本工程計算荷載。(3)模板側模計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮25、新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的簡支梁計算。240240 面板計算簡圖(單位：mm)a.抗彎驗算其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩， 取單位寬度面板進行計算：W =10001818/6=54000mm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: q = 2) kN/m計算跨度: l = 0.24m；面板的最大彎距ql22 = 0.145；經計算得到，面板的受彎應力計算值: =M/W= 0.1426、5106 / 54000=N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 24； l-計算跨度(梁高): l = 0.24m； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1000181818/12=486000mm4；面板的最大撓度計算值: =0.521ql4/(100EI)=14.4240/(1027、09500486000)=mm面板的最大容許撓度值: = l/250 =0.3103/250 = mm；面板的最大撓度計算值 =mm 小于 面板的最大容許撓度值 =mm滿足要求！(4)梁側背楞計算梁側背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，梁側背楞采用方木，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =10050100/6=83333mm3I =10050100100/12=4166667mm4 內楞計算簡圖（1）.支撐強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 方木彎曲應力計算值(N/mm2)；M - 方木的最大彎距(N.mm28、)；W - 方木的凈截面抵抗矩；f - 方木的強度設計值(N/mm2) 。按以下公式計算方木跨中彎矩：其中，作用在的荷載，0.20.9)；方木計算跨度(梁底模板支撐間距): l = 500mm；方木的最大彎距ql2；最大支座力：q 0.5 = kN經計算得到，方木的最大受彎應力計算值 = M / W = 135540/833332；方木的抗彎強度設計值: f = 16N/mm2；方木最大受彎應力計算值2 小于方木的抗彎強度設計值 f=16 N/mm2，滿足要求！(5)梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁29、計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25018104mm3； I = 2501818105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：（）0.30.90=kN/m；模板結構自重荷載：0.30.68kN/m30、；振搗混凝土時產生的荷載設計值：0.30.60=0.504kN/m；q = q1 + q2 + q3=8+=kN/m；跨中彎矩計算公式如下:253； =0.153106/1.35104=N/mm2；梁底模面板計算應力 = N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)）0.3= KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距； E-面板的彈性模量2；面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值: = 0.631、775004/(10095001.22105)=1.68mm；面板的最大撓度計算值: =1.68mm 小于面板的最大允許撓度值: = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！(6)第一層支撐梁的計算支撐梁采用50100方木，間距400mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=501003106 mm4；W=501002104 mm3；E=10000 N/mm2；荷載計算及組合：模板自重標準值G1k20.3)/0.3=0.840kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.6=5.760 kN/m；鋼筋自重標準值G3k0.6=0.360 kN/m；永久荷載標準值Gk= G132、k+ G2k+ G3k=6.960 kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=20.4=0.800 kN/m；計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標準值Gkb=(250.12+0.5)0.6/2=0.420 kN；活荷載標準值Qkb0.6/2=0.120kN；(1) 計算彎矩和剪力時，采用由可變荷載效應控制的組合(含支撐梁自重)：0.800)=8.557kN/m；樓板傳來集中力設計值F10.120)=0.605kN；(2) 計算彎矩和剪力時，采用由永久荷載效應控制的組合(含支撐梁自重)：0.800)=9.198kN/m；樓板傳來集中力設計值F20.120)=0.6133、6kN；(3) 計算撓度時，采用荷載標準值進行組合(含支撐梁自重)：均布荷載標準值q3=6.960+0.030=6.990 kN/m；樓板傳來集中力標準值F3=0.420 kN；支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：計算得到： 最大變形：(1)支撐梁抗彎強度計算1061042實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=100062500/(106100)=34、N/mm2；實際剪應力計算值 0.263 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.500 N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.018mm，容許撓度為2.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.018mm，容許撓度為2.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！ (7)第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根8080矩形木楞。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進行驗算35、，支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=4.000kN；計算撓度時采用F2=2.942kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1= 0.052kN/m；計算撓度時采用q2= 0.038kN/m；根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)計算得到： 最大變形：(1) 支撐梁抗彎強度計算1061042實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=100064000/(10636、80)=N/mm2；實際剪應力計算值 0.602 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為2.882mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.324mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！第3跨最大撓度為2.882mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！(8)梁底支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立37、桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 4 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a =0.35 m；得到計算結果：立桿計算長度 L38、0 = h + 2a = 1. = L0 / i =2400 /15.9=151由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357；鋼管立桿受壓應力計算值；= 12060/(0.357424)= N/mm2；立桿穩定性計算 = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！B、板模板設計（標準層板層高m）（1）參數信息:a.模板支架參數橫向水平桿采用HG-100，HG-120，HG-90；步距:1.50m；立桿采用LG-250，上端伸出至模板支撐點長度:0.20m；模板支架搭設高度:0m；采用的鋼管:483.5（計算用483.0） ；連接方式39、:插盤式連接；板底支撐連接方式:托梁加雙鋼管連接；b.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；c.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :100 100的木方；圖2 樓板支撐架荷載計算單元(2)模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗40、算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1002/6 = 54 cm3；I = 1003/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖a、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 251 = 3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；b、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 2= 0.173 kNm；面板最大應力計算值 = 173000/54000 = 3.2 N/mm2；面板的抗41、彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 3.2 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!c、撓度計算撓度計算公式為面板最大撓度計算值 3004/(10095002560000)=0.007 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.007 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!(3)模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖a.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重42、(kN/m)：q1= 252 = 0.9kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q20.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1 + 2)0.3 = 1.08 kN；b.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q =1.2 (q1 + q2(0.9 + 0.105)=1.206 kN/m；1.08=1.512 kN；最大彎距M = Pl/4 + ql22/8 = 0.638kN；1.2/2 = 1.48 kN ；方木最大應力計算值 106/64000 = 9.973 N43、/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.973 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!c.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T1.2/2+1.512/2 = 1.372 kN；方木受剪應力計算值 T=3 103/(2 50100) = 0.444 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.444 N/mm22，滿足要求!d.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下44、: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m；集中荷載 p = 1.08 kN；最大撓度計算值 V= 512004/(38495002560000)+108012003 /( 4895002560000)= 2.714 mm；最大允許撓度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 2.714 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!(4)托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁材料采用8080矩形木楞。托撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=1045、000 N/mm2；取承受最大支座反力的托撐梁進行驗算，托撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，1.2 + 1.512 = 2.743 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.235 kN.m ； (1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=106104 = 14.47 N/mm2；小于抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=100064000/(10680)=N/mm2；實際剪應力計算值 0.602 N/mm2 小于抗剪強度設計46、值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為2.82mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.324mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！第3跨最大撓度為2.82mm，容許撓度為4.800mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！(5)模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。a.靜荷載標準值包括以下內容：i腳手架的自重(kN)：NG12.7 = 0.349 kN；ii模板的自重(kN)：NG21.2 = 0.504 kN；ii47、i鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 2521.2 = 4.32 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.173 kN；b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1+2 ) 1.2 = 4.32 kN； GQ = 12.26 kN；2，根據以往其他施工單位堆載試驗（(2009)MJJC-0928）得到單根立桿的可承受的荷載為單根立桿的受力20kN/m2(6)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.391 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i48、 - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a =0.35 m；得到計算結果：L0 / i =2400 /15.9=151由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357；鋼管立桿受壓應力計算值；= 424)=75.254 N/mm2；立桿穩定性計算 = 75.254 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！