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1、高架橋箱梁模板支架專項方案 1.工程概況 三星互通式立交K49+837.296主線跨線橋，平均架高6.9m，支架基礎處理工程量大。為確保2012年1月中旬竣工通車，因此，支架、模板用量大。 如上圖所示，主橋箱梁頂寬16.1m，底寬11.1m，梁高1.4m，底板厚0.22m，頂板厚0.22m，腹板跨中厚0.45m。箱梁砼澆筑分兩次進行，第一次澆筑底板和腹板（1.00m高），第二次澆筑頂板和翼緣板。箱梁支架基礎是比較堅硬的泥巖，強度符合要求。本方案以主橋左幅為例進行驗算，右幅可參照主橋進行支架搭設和支架基礎處理。2.編制依據建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB502022002建筑地基處理技術規范2、JGJ792002中華人民共和國安全生產法建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001建筑施工安全檢查標準JGJ5999建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091安全防范工程技術規范GB503482004建設工程安全生產管理條例建筑結構荷載規范GB5000920013.支架設計3.1.荷載1.設計構件自重永久荷載2.支架自重 3.模板及棱條自重4.施工人員及設備荷載可變荷載5.振搗混凝土時產生的荷載6.傾倒混凝土時產生的沖擊7.風荷載（不考慮）3.1.1永久荷載（1）新澆筑鋼筋混凝土自重標準值26KN/m3（2）支架自重支架高平均7.5m，最大高度7.6m，故支架計算按H=28m進3、行驗算，底板la*lb*h=0.9m*0.9m*1.2m，實心段la*lb*h=0.6m*0.9m*0.6m，支架一縱一橫（計算單元）支架自重。名稱單位0.9m*0.9m*1.2m0.6m*0.9m*0.6m立桿N28*56.9=1593.228*56.9=1593.2橫桿N25*1.8*43.67=1965.1548*1.5*43.67=3144.24剪刀撐N712646合計KN4.275.38（3）模板及棱條自重 0.5KN/m23.1.2.可變荷載（4）施工人員及設備荷載 1.0KN/m2（5）振搗混凝土時產生的荷載 2.0KN/m2（6）傾倒混凝土產生的沖擊力2KN/m23.2.荷載效4、應組合根據規范要求，在計算腳手架強度和穩定性時，必須對所受荷載進行荷載效應組合，具體組合為：計算縱、橫水平桿強度立桿穩定性：永久荷載+施工均布荷載驗算撓度時只使用永久荷載。3.3.橫桿計算在第二次箱梁砼澆筑時，第一次澆筑的箱梁砼至少已經達到80的設計強度，足夠承受頂板荷載和抵抗變形，故橫桿驗算僅考慮第一次箱梁砼澆筑。3.3.1.驗算主棱3.3.1.1.底板（120*120枋）底板下立桿按900*900mm布置，次棱間距250mm。鋼筋砼傳遞給每根次棱的荷載F1=0.2*0.9*0.250*26=1.17KN每根次棱傳遞給主棱的永久荷載組合：GK=1.2*(1.17+0.5*0.9*0.25)=5、1.539KN每根次棱傳遞給主棱的可變荷載組合：QK=1.4*(1+2+2)*0.9*0.25=1.575KNa.強度驗算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-1107323N.mm，如下圖所示： =Mmax/W=1107323/288000=3.84Mpa fw=13Mpa(麗江云杉抗彎強度)故主棱強度滿足要求。b.撓度驗算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按每根次棱傳遞給主棱的永久荷載1.539KN進行計算。第一跨最大撓度V=0.15mm，位于跨中，如下圖所示：V0.15mm900/500=1.8mm故撓度滿足要求。另外按均布荷載6、計算強度和撓度同樣滿足要求。3.3.1.2.實心段（120*120枋）實心段下立桿按600*900mm布置，次棱間距150mm。鋼筋砼傳遞給每根次棱的荷載F1=1.85*0.6*0.15*26=4.329KN每根次棱傳遞給主棱的永久荷載組合：GK=1.2*(4.329+0.5*0.6*0.15)=5.249KN每根次棱傳遞給主棱的可變荷載組合：QK=1.4*(1+2+2)*0.6*0.15=0.630KNa.強度驗算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-3366522N.mm，如下圖所示： =Mmax/W=3366522/288000=11.69Mpa fw=13Mpa(7、麗江云杉抗彎強度)故主楞強度滿足要求。b.撓度驗算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按每根次棱傳遞給主棱的永久荷載5.249KN進行計算。最大撓度V=0.9mm，如下圖所示：V0.9mm900/500=1.8mm故撓度滿足要求。另外按均布荷載計算強度和撓度同樣滿足要求。3.3.1.3.斜腹板（120*120枋）立桿間距900*900mm，次棱間距250mm。鋼筋砼傳遞給每根次棱的荷載F1=0.333*0.9*0.250*26=1.948KN每根次棱傳遞給主棱的永久荷載組合：GK=1.2*(1.948+0.5*0.9*0.25)=2.473KN每根次棱傳遞給8、主棱的可變荷載組合：QK=1.4*(1+2+2)*0.9*0.25=1.575KN荷載布置如下圖所示：a.強度驗算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-1654183N.mm，如下圖所示： =Mmax/W=1654183/288000=5.74Mpa fw=13Mpa(麗江云杉抗彎強度)故主棱強度滿足要求。b.撓度驗算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按永久荷載進行計算。最大撓度V=0.2mm，位于跨中，如下圖所示：V0.2mm900/500=1.8mm故撓度滿足要求。另外按均布荷載計算強度和撓度同樣滿足要求。3.3.2.驗算次楞（49、8*3.5鋼管）3.3.2.1.底板（間距250）q1=1.2*(0.2*26+0.5)*0.25=1.71KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.25=1.75KN/ma.強度驗算(按二等跨連續梁進行驗算)：W5080mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*3.46*9002=350325N.mm， =Mmax/W=350325/5080=68.96Mpa 205MPa故次楞強度滿足要求。b.撓度驗算：EI206000*12190025111400000N.mm2；以永久荷載組合計算Vmax=Kw.q.l4/(100EI)=0.521*1.71*9004/(100*2511140010、000)=0.23mm900/500=1.8mm,故次楞撓度滿足要求。3.3.2.2.實心段(間距150)q1=1.2*(1.85*26+0.5)*0.15=8.748KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.15=1.05KN/ma.強度驗算(按二等跨連續梁進行驗算)：W5080mm3 ；Mmax= Km.q.l2=0.125*9.7983*9002=992078N.mm， =Mmax/W=992078/5080=195.29Mpa 205MPa故次楞強度滿足要求。b.撓度驗算：EI206000*121900=25111400000N.mm2；以永久荷載進行計算Vmax= Kw.q.l4/(11、100EI)=0.521*8.748*9004/(100*25111400000)=1.19mm900/500=1.8mm故次楞撓度滿足要求。3.3.2.3.斜腹板（間距250）q1=1.2*(0.333*26+0.5)*0.25=2.747KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.25=1.75KN/ma.強度驗算(按二等跨連續梁進行驗算)：W5080mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*4.497*9002=455321N.mm， =Mmax/W=455321/5080=89.63Mpa205Mpa。故次楞強度滿足要求。b.撓度驗算：EI206000*121900=251114012、0000N.mm2；以永久荷載進行驗算Vmax= Kw.q.l4/(100EI)=0.521*2.747*9004/(100*25111400000)=0.37mm900/500=1.8mm,故次楞撓度滿足要求。3.4.模板驗算箱梁模板選用1200mm*2400mm*12mm的I類覆膜木膠合板。在第二次箱梁砼澆筑時，第一次澆筑的箱梁砼至少已經達到80的強度，具有足夠的強度抵抗第二次砼的荷載和變形，故模板驗算僅考慮第一次箱梁砼澆筑。3.4.1.底板q1=1.2*(0.2*26+0.5)*0.001=0.00684KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.強度驗算(按13、二等跨連續梁進行驗算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*0.01384*2502=108.13N.mm， =Mmax/W=108.13/24=4.51Mpa 落葉松靜曲順紋強度26Mpa橫紋強度20MPa故強度滿足要求。b.撓度驗算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以永久荷載進行驗算Vmax=Kw.q.l4/(100EI)=0.521*0.00684*2504/(100*792000)=0.18mm250/500=0.5mm,故撓度滿足要求。3.4.2.腹板(間距150)q1=1.2*(1.85*26+0.5)*0.00114、=0.05832KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.強度驗算(按二等跨連續梁進行驗算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3；Mmax= Km.q.l2=0.125*0.06532*1502=183.71N.mm， =Mmax/W=183.71/24=7.65Mpa 落葉松靜曲順紋強度26Mpa橫紋強度20MPa故強度滿足要求。b.撓度驗算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以永久荷載進行驗算Vmax= w.q.l4/(100EI)=0.521*0.05832*1504/(100*792000)=0.19mm150/500=0.3mm15、故次楞撓度滿足要求。3.4.3.斜腹板（間距250）q1=1.2*(0.333*26+0.5)*0.001=0.011KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.強度驗算(按二等跨連續梁進行驗算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*0.018*2502=140.63N.mm， =Mmax/W=140.63/24=5.86Mpa 落葉松靜曲順紋強度26Mpa橫紋強度20MPa故強度滿足要求。b.撓度驗算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以永久荷載進行驗算Vmax=Kw.q.l4/(100EI)=0.16、521*0.011*2504/(100*792000)=0.28mm250/500=0.5mm故撓度滿足要求。3.5.立桿計算3.5.1.底板在第二次箱梁砼澆筑時，底板每根立根承受的荷載是0.45*0.9*0.9*26=9.477KN。N=1.2*（4.27+0.5*0.9*0.9+9.477）+1.4*5*0.9*0.9=22.65KN30KN(橫桿步距1.2m的允許承載力)A=4.89cm2L0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m,u0=1.8/1.2=1.5(按扣件式鋼管架)u=0.9325.u0=0.9325*1.5=1.39875，L=u.h=1.39875*1.2=1.678517、i=1.58cm（回轉半徑）=L/i=167.85/1.58=106 故穩定系數=0.544N/A =22.65/0.544/4.89=8.515KN/cm2即85.15MPaf=180Mpa故立桿承載力和穩定性滿足要求3.5.2.實心段A.在第一次箱梁砼澆筑時，每根立根承受的荷載是1.85*0.9*0.6*26=25.97KNN=1.2*（5.38+0.5*.6*0.9+25.97）+1.4*3*0.6*0.9=40.212KN40KN(橫桿步距0.6m的允許承載力，混凝土厚度大于1m不計頃倒沖擊力)B.在第二次箱梁砼澆筑時，第一次砼已具有足夠的強度，故在第二次箱梁砼澆筑時，所有荷載均勻分布18、在每根立桿上。(1) 墩頂橫隔梁：(30.395*3*26+0.5*0.6*0.9)*1.2+1.4*3*0.6*0.9)/27/6=17.6KN40KN(2) 腹板(按最大斷面0.9m長計算)：(（3.08*0.9*26+0.5*0.6*0.9）*1.2+1.4*3*0.6*0.9)/3=29.78KN40KN故立桿承載力和穩定性滿足要求3.5.3.斜腹板N=1.2*（4.27+(26*0.583+0.5)*0.9*0.9）+1.4*5*0.9*0.9=26.02KN30KN(橫桿步距1.2m的允許承載力)A=4.89cm2L0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m,u0=1.8/1.2=19、1.5(按扣件式鋼管架)u=0.9325.u0=0.9325*1.5=1.39875，L=u.h=1.39875*1.2=1.6785i=1.58cm（回轉半徑）=L/i=167.85/1.58=106 故穩定系數=0.544N/A =26.02/0.544/4.89=9.781KN/cm2即97.81MPaf=180Mpa故立桿承載力和穩定性滿足要求3.5.4整體驗算一聯橋195m3砼，即195*26=5070KN，承重立桿540根，平均每根立桿承受的荷載：(5070+0.5*16.1*25)*1.2+1.4*5*16.1*25)/540=16.93KN30KN(橫桿步距1.2m的允許承載力20、)故立桿承載力和穩定性滿足要求3.6.支架基礎3.6.1.地基承載力要求3.6.1.1.底板底板下每根立根傳遞給地基的集中荷載是22.65KN(見4.5.1)A=(0.1+2*0.2*tag45)2=0.25m2(20cm厚C20砼基礎，底座直接置于砼面上)P=N/A=22.65/0.25=90.6Kpaf= Kfk(K是砂土的承載力降低系數)故，要求粉砂土地基承載力標準值fk90.6/K=90.6/0.4=226.5KPa3.6.1.2.實心段實心段每根立根傳遞給地基的集中荷載是40.212KN(見4.5.2)A=(0.27+2*0.2*tag45)2=0.4489m2(20cm厚C20砼基21、礎, 底座直接置于面積不小于0.27*0.27m2,厚度不小于0.25m的塊石上)P=N/A=40.212/0.4489=89.579Kpaf= Kfk(fk是砂土的承載力降低系數)故，要求粉砂土地基承載力標準值fk89.579/K=89.579/0.4=223.9Kpa3.6.1.3.斜腹板斜腹板每根立根傳遞給地基的集中荷載是26.02KN(見4.5.3)A=(0.1+2*0.2*tag45)2=0.25m2(20cm厚C20砼基礎, 底座直接砼面上)P=N/A=26.02/0.25=104.08Kpaf= Kfk(fk是砂土的承載力降低系數)故，要求粉砂土地基承載力標準值fk104.08/22、K=104.08/0.4=260.2Kpa3.6.2.地基處理本項目橋位地形地質情況較為復雜，支架的基礎處理對上部結構施工至關重要。根據現場沿線各橋跨具體的情況，碗扣式滿堂落地支架基礎按下列原則處理：（一）地基穩定、地勢縱橫高差不大，有條件用壓路機碾壓的地段，采用挖掘機平整場地，并用不小于18T的振動壓路機振動碾壓6-8遍，直至無明顯輪跡為止，及時測定地基承載力標準值： fk260kN/m2時直接按4.6.1計算澆筑20cm厚C20混凝土；（二）陡坡或不能用壓路機碾壓的地段（1）首先人工削坡，清除坡面松土、雜土和其它垃圾，若坡面不穩定則需修建擋護結構進行支擋；（2）采用60cm厚M7.5漿砌毛23、條石沿坡面臺階狀護坡，臺階寬度20-30cm，條石強度不小于20Mpa。護坡原則：隨夯隨護隨填，確保坡面密實、座漿飽滿和墻背回填密實。(三)其它一般要求（1）挖機按縱橫2%以內的單（雙）向坡平場，以便立架，若高差較大可用M7.5漿砌毛條石找臺階；（2）填方邊坡不陡于1:1，且填方坡頂超出支架的寬度不小于該處的填方高度，另外填方邊坡應密實穩定；（3）挖（填）方邊坡及支架兩側未硬化的土基應用1:3水泥砂漿封水；（4）嚴格地基承載力的檢測，嚴格控制砼的澆筑厚度。3.7.支架變形與控制3.7.1.支架變形的觀測支架變形分為非彈性變形和彈性變形，其中非彈性變形在支架預壓后基本消除。假定加載前模板標高為H24、1，沉降穩定后測得的模板標高為H2，卸載后測得的模板標高為H3，則有：彈性變形F1=H3H2非彈性變形F2=H1H3對首先施工的底板11.1m寬范圍內采用砂袋等值預壓，要求預壓重量不少于永久荷載的110%，即(154*2.6+55.383+7.192)*1.1=510T，預壓時間不少于72h。3.7.2.支架變形的控制支架搭建、鋪設底模后觀測一次，壓載和卸載后各觀測一次。逐塊記錄H1、H2、H3值，并在卸載后及時調整模板標高，并進行模板底標高復測，確保支架及模板的標高符合設計規定，彈性變形F1計入預拱度中。3.7.3.預拱度的控制3.7.3.1.施工預拱度箱梁的施工預拱度包括節段張拉后的拱度（25、F3）及新澆段荷載引起的撓度（F4），支架及地基的彈性變形F1三部分組成。由于非彈性變形在預壓后基本消除，并通過調節模板標高已解決，因此在預拱度中不考慮（對于進行了預壓的部分，未進行支架預壓的應該考慮），其中F3、F4設計單位明確不予以考慮。3.7.3.2.預拱度的設置與控制預拱度設置包括施工預拱度和設計預拱度，因此施工控制的標高H=H0F1F3F4fH0F1 (其中F3、F4及設計預拱度f設計單位明確不予以考慮)。其中,H0為設計標高。每跨箱梁鋼筋砼：195*26=5070KN。支架立桿：540根，9.4KN/根(第二次砼澆筑完成后)。實心段立桿按600*900*600mm布置，第一次砼澆筑26、高度1m，即N=0.6*0.9*26*1+4.27+0.5*0.6*0.9=18.58KN/根。L1=NL/(EA)=18.58*1000*28000/(2.06*105*489)=5.2mm支架基礎的彈性沉降7mm，故彈性變形F1暫按15mm考慮，但應根據預壓變形觀測H3H2進行調整。因為工期緊，每聯支架進行預壓從時間上來看不現實，根據以往經驗，綜合彈性變形和非彈性變形，跨中最大預拱度按20-30mm（包含了支架的非彈性變形10mm和基礎的沉降10mm）設置。3.7.3.3.沉降觀測點的設置支架預載觀測點布置: 箱梁模板上的測點布置3個斷面，即兩端和跨中，每個斷面分別在底板布設3個點。在墊木27、下的砼處設置觀測點，布置方式與梁相同。預壓時主要觀測點的數據有：支架底座沉降地基沉降，卸載后頂板各恢復量以及支架的側位移量和垂直度，按測得的沉降量及設計標高，重新調整模板標高。測量時，依據工程測量規范按要求進行觀測，并用懸線重錘測支架水平位移量。沉降穩定卸載后算出地面沉降，支架的彈性和非彈性變形具體數值為多少，并在卸載后全面測得各點的回彈量。根據各點對應的彈性、非彈性變形數值及設計梁體撓度來調整模板的高程，通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。4.8.支架布置每聯橋的支架布置如上圖所示：（1）橫橋布置：3*90+1*60+3*90+2*60+2*90+2*60+3*90+1*60+3*90計2028、排立桿；（2）順橋向布置：12*90+3*60+12*90計27排立桿；支架步距1200mm(實心段步距600mm)，若支架頂部自由高度1200mm，而900mm，則在600mm處加設一層水平橫桿，自由端長度不應300mm。剪刀撐設置：縱橫豎向剪刀撐按4.5-6m（雙個方向）間距，與水平面夾角60度從底到頂連續設置。3.8總體安排由于工期緊，本程主橋組織左、右兩幅碗扣架，以確保2012年1月底前拆除全部支架并橋面系施工。 4. 安全保證體系圖及組織機構圖4.1.安全保證體系安全保證體系群眾保證制度保證工作保證組織保證安全生產宣傳教育建立安全生產責任制開工前檢查安全生產委員會專（兼）職安全員十二29、項安全生產制度1.安全生產責任制 2.班前安全講話制 3.周一安全活動制 4.安全設計制 5.安全標準工地建筑制 6.安全教育制 7.安全技術交底制 8.安全交接班制 9.安全操作掛牌制 10安全生產檢查制 11.安全事故報告制 12.安全生產獎懲 積極開展群眾性安全活動施工過程中檢查竣工檢查目標：無死亡事故，無重傷事故 4.2.組織機構圖（見下頁）公司項目主管常務副工區長（陳廣）施工組組長（牟曉東）勞務責任人（田貴陽）技術負責人（周韜）公司質量主管工區長(譚雪峰)橋梁工程師（權家勇）測量工程師（李會）專職質檢員（陳磊）試驗工程師（孔凡林）材料管理員（包興濤）5.勞動力機械設備組織計劃組織普工30、8人負責支架基礎土石方平整（配合挖機作業），和基礎砼澆筑；架子工14人負責支架搭設和模板。6.碗扣架搭設注意事項6.1.接頭組裝接頭應確保鎖緊。組裝時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩下碗扣是否在同一水平面上；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無31、砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并整修。6.2.桿件組裝順序在已處理好的地基或基墊上按設計位置安放立桿墊座，其上交錯安裝1.2m和1.8m長立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿。組裝順序是：立桿底座立桿橫桿斜桿接頭鎖緊腳手板上層立桿立桿連接鎖橫桿。腳手架組裝以3-4人為一小組為宜，其中1-2人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。組裝時，要求至多二層向同一方向，或由中間向兩邊推進，不得從兩邊向中間合攏組裝，否則中間桿件會因兩側架子剛度太大而難以安裝。6.3.組裝注意事項所有構件都應按設計及腳手架有關規定設置。在搭設過32、程中，應注意調整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允許偏差為100mm。在搭設、拆除或改變作業程序時，禁止人員進入危險區域。7.檢驗驗收和使用管理7.1.構配件檢驗與驗收碗扣式腳手架構件主要是焊接而成，故檢驗的關鍵是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾碴、裂紋等缺陷。鋼管應無裂縫、凹陷、銹蝕。立桿最大彎曲矢高不超過1/500L，橫桿斜桿變形矢高不超過1/250L?？烧{構件，螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。7.2.整架檢驗與驗收7.2.1.檢查階段 a.達到設計高度； b.大風和大雨之后； c.停工超過一個月恢復使用前。7.2.2.檢驗主要內容 a.基礎是33、否有不均勻沉陷；b.立桿墊座與基礎面是否接觸良好，有無松動或脫離情況；c.檢驗全部節點的上碗扣是否鎖緊；d.斜桿及安全網等構件的設置是否達到設計和有關規定的要求。7.3.使用管理腳手架的施工和使用應設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。在使用過程中，應定期對腳手架進行檢查，嚴禁亂堆亂放，應及時清理各層堆積的雜物。不得將腳手架構件等物從過高的地方拋擲，不得隨意拆除已投入使用的腳手架構件。7.4.架手架拆除當腳手架使用完成后，應從跨中向兩邊對稱拆除。拆除前應對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立拆除區，禁止人員進入。拆除順序自上面下逐層拆除，不容34、許上、下兩層同時拆除。拆除的構件應吊下、或人工弟下，嚴禁拋擲。拆除的構件應及時分類堆放，以便運輸、保管。8.安全防護8.1.搭設和拆除作業中的安全防護a.作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域。b.對尚未形成或已失去穩定結構的腳手架部位加設臨時支撐或拉結。c.在無可靠的安全帶扣掛物時，應拉設安全繩。d.設置材料提上或吊下的設施，禁止投擲。8.2.作業面的安全防護a.作業面均不得少于2塊腳手板，腳手板之間不留孔隙。b.作業面的外側立面的防護采用2道欄桿滿掛立安全網。8.3.人行和運輸通道的防護a.貼近或穿過腳手架的人行和運輸通道必須設置板篷。b.上下腳手架的有高度差的入口應設坡道或踏步，并設欄桿防護。9.提高安全工作水平的主要措施a.加強對施管人員的安全教育和培訓工作。b.不斷加強和完善安全管理和監督體制，把安全工作落實到實處，消除死角。c.認真執行有關安全工作的規程、規定和文件。d.杜絕違章指揮和違章作業。e.完善安全防護設施，提高現場人員的自我保護素質。f.嚴肅認真地處理事故，記取教訓，舉一反三地改進安全工作。g.加強總結和積累資料以及經驗交流工作，不斷提高安全工作的科學化和實用化水平。