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1、旱雪滑道腳手架坡體計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB500102010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、項目說明及工程屬性1、項目說明該滑草項目為斜坡式腳手架結構（以下簡稱“坡體），最高點4m，從最大傾角250過渡到90，停止區為00.游客自最高點乘坐充氣滑雪圈滑下，至停止區逐漸停住,完成一次滑草.坡體參數見表1。表1 坡體數據參數腳手架坡體角度90-250腳手架高度(mm）4腳手架長度L(m)22腳手架2、寬度(m）6坡體通道寬度（m）1扶手高度(m）1腳手架鋼管直徑(mm）40腳手架鋼管壁厚（mm）42、坡體功能區劃分（1）上客區 上客區是游客領取滑雪圈，準備走上通道區的地方，位于坡體的右側下方的地面上，游客在此領取滑雪圈,排隊等待。（2）通道區通道區是供游客從下至上的通道，位于坡體右側，寬度1米，游客（或工作人員）拉著滑雪圈自此處由下向上走到上方準備區。 （3）準備區準備區是游客在滑下前做準備的地方,面積為6m x 2m，處于最上方平臺位置,游客在工作人員的幫助下，乘坐在滑雪圈上,做好準備工作。 (4)滑草區 為坡體的主要功能區，位于坡體的左側，寬度5米,游客乘坐滑雪圈，在此處滑下. （5)3、下客區 下客區是游客滑下后停住并從滑雪圈下來的地方,位于坡體最下方平緩位置，游客滑下停住后，在工作人員的幫助和指揮下，攜帶離開下客區.圖1 腳手架坡體整體布局3、坡體表面結構（梁與木板、草坪的聯接方式）腳手架坡體表面結構分為三層: (1）第一層 第一層為固定板,材質為硬木板，厚度為5cm，通過馬鞍卡將硬木板固定在腳手架坡體表面的梁上.圖2 硬木板與腳手架頂部鏈接結構 (2）第二層 第二層為軟墊，材質為EVA，厚度為1cm通過強力膠固定在硬木板表面。并用螺釘加強固定，圖3 軟墊與硬木板聯接結構 （3）第三層第三層為綠菱人造草坪，通過強力膠將人造草坪固定在軟墊上方,因綠菱人造草坪是一次性注塑成型，4、不會出現掉毛或一片一片掉下的情況，安全可靠。圖4坡體表面結構 4、扶手結構為保證滑草游客的安全性，坡體上方安裝扶手護欄，高度2m,采用U型槽結構（見圖3),在A、B兩個欄桿之間安裝防護網，防止滑雪圈碰撞到鋼管柱上,同時在B、C兩個欄桿之間加裝100cm高10cm厚的泡棉,起到碰撞緩沖作用。圖5坡體扶手刨面圖（U型槽結構）5、通道防護欄通道區是供游客從下至上的通道，位于坡體右側，寬度1m，通道與滑草區之間的防護欄高1m。通道鋪設車道草坪,車道草坪與軟墊采取強力膠粘鏈接.通道與滑草區之間的護欄采取雙面泡棉防護，在B、C兩個欄桿之間加裝100cm高10cm厚的泡棉，起到碰撞緩沖作用圖6 通道與滑草區5、之間的防護欄 6、剪刀撐鏈接坡體兩側及背側的外側面，做剪刀撐結構.因高度不高于4米,在高度方向做1組剪刀撐。兩側長度方向各做3組剪刀撐，背側1組。剪刀撐搭接部位不少于1m,并用不少于3只旋轉扣件固定.扣件至外延大于10cm，防止脫落.圖7 剪刀撐結構圖7、地面保護為保護塑膠地面,腳手架下方分別鋪設塑料布、膠墊（1cm）、木板(3cm），并在腳手架與地面接觸的鋼管，加設底托。圖8 塑膠地面保護設施結構圖8、安全性考慮 （1)坡體最大承載游客數控制 通過控制滑雪圈的數量，來控制坡體上方游客的數量。坡體上最大游客數量空載在18人以下。 (2）安排工作人員規避風險 在發放雪圈處、準備區、下客區,分別安6、排工作人員輔助、提醒和監督游客,做好安全準備，控制人流量，檢查設施設備,防止出現意外。 （3)防護設施為兒童準備護具，安裝防護網、緩沖泡棉、下客區安裝圍欄,排隊去安裝防護帶。 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算表面面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2）2。5當計算表面面板和小梁時的集中荷載(kN）2.5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）表面面板自重標準值0。1表面面板及小梁自重標準值0。3模板及其支架自重標準值0.75表面木板自重標準值G2k(kN/m2)0.35鋼筋7、自重標準值G3k（kN/m3)1。1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計模板支架高度(m)4立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb（mm）900水平拉桿步距h（mm)1800主梁布置方向寬度方向小梁間距（mm)150結構表面的要求結構表面以廣告布遮蓋模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下：設計平面圖設計剖面圖設計剖面圖 四、面板驗算表面木面板類型覆面木膠合板表面木板厚度（mm）20木板抗彎強度設計值f（N/mm2）15木板彈性模量E（N/mm2）10000 根據建筑施工模板安全技術規范5。2。1”面板可按簡支跨計算的規定,另據現8、實,面板應擱置在梁側模板上,因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10002020/666666.667mm3，Ibh3/12=1000202020/12666666。667mm4 1、強度驗算 q10.9max1。2（G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1.35(G1k+ （G3k+G2k）h)+1。40.7Q1kb=0。9max1。2（0。1+(1。1+24)0。05）+1.42。5,1。35（0。1+（1。1+24)0。05)+1.40。72.5 1=4。613kN/m q20。91。2G1kb=0。91.20.11=0.108kN/m p0。99、1。4Q1K=0.91.42。53.15kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max4.6130.152/8，0。1080.152/8+3.150.15/4= 0。118kNm Mmax/W0。118106/66666。6671.776N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 q（G1k+（G3k+G2k)h）b=（0。1+(1。1+24)0.05）1=1。355kN/m 5ql4/(384EI）51。3551504/(38410000666666。667）0.001mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（m10、m）5070小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15。44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1。78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3)40.83小梁截面慣性矩I（cm4）142。92 因B/lb取整4000/900取整4,按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1。2（G1k+（G3k+G2k）h）+1.4Q1k，1.35(G1k+（G3k+G2k）h)+1。40。7Q1kb=0.9max1。2(0.3+（1.1+24）0.05)+1。42。5,1。35(0。3+（1.1+24）0。05）+11、1。40。72。50.150。724kN/m 因此，q1靜0。91。2(G1k+（G3k+G2k)h)b=0.91。2（0.3+（1.1+24）0.05）0.150。252kN/m q1活0.91.4Q1kb=0。91。42.50。150.472kN/m M10。107q1靜L2+0.121q1活L20。1070。2520.92+0。1210。4720.920.068kNm q20。91。2G1kb=0.91。20.30。150。049kN/m p0。91.4Q1k=0。91。42。53。15kN M2max0.077q2L2+0。21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0。077012、。0490。92+0.213。150。9,0.1070。0490.92+0。1813。150。90。598kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0。7240。052/2,0。0490。052/2+3.150。050。158kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.068，0.598，0。1580.598kNm Mmax/W0。598106/4083014.655N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 V10。607q1靜L+0。62q1活L0。6070.2520.9+0.620。4720。90。401kN V20。607q2L+0。681p013、.6070。0490。9+0.6813。152.172kN V3maxq1L1，q2L1+pmax0.7240。05，0。0490。05+3。153。152kN VmaxmaxV1，V2，V3max0。401，2。172，3。1523。152kN max3Vmax/（2bh0）=33。1521000/（27050）1。351N/mm21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=（G1k+（G3k+G2k)h）b=（0。3+（24+1.1）0.05）0.150.233kN/m 跨中max0。632qL4/（100EI)=0。6320。2339004/(10093501429200）0。0714、2mml/400900/4002。25mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm)483。5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I（cm4)12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。08 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10.9max1.2（G1k+ (G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0。5+(1。1+24)0。05）+1.41.5，1。35(0。5+(1.15、1+24）0.05）+1.40.71。50。150。568kN/m q1靜0。91。2（G1k+ （G3k+G2k）h）b=0。91。2(0.5+(1。1+24）0。05)0。150.284kN/m q1活0.91。4Q1kb=0。91。41。50。150。283kN/m q2（G1k+ （G3k+G2k）h)b=（0。5+（1。1+24)0。05）0.15=0.263kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁,Rmax（1.143q1靜+1。223q1活）L1。1430.2840。9+1。2230。2830。90.605kN 按懸臂梁,R1q1l=0。5680。050.028kN RmaxRm16、ax，R10.605kN； 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1。143q2L1.1430。2630.90.271kN 按懸臂梁，R1q2l=0。2630.050。013kN RmaxRmax，R10.271kN； 2、抗彎驗算 計算簡圖如下: 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0。348kNm Mmax/W0。348106/508068。599N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN） Vmax2。26kN max2Vmax/A=22。261000/4899。243N/mm2125N/mm2 滿足要求! 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0。307mm17、 跨中max=0。307mm=900/400=2。25mm 懸挑段max0。064mm=50/400=0。125mm 滿足要求! 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd（mm）1500水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21。755鋼管類型483。5立柱截面面積A(mm2）489立柱截面回轉半徑i(mm）15.8立柱截面抵抗矩W(cm3）5。08 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1（hd+2a）=11.386(1500+2200）=2633。4mm 非頂部立桿段:l02=k2h =11。7551800=3159mm =l018、/i=3159/15.8=199。937=210 長細比滿足要求! 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1（hd+2a)=1.1551。386(1500+2200)=3041。577mm 1l01/i3041.577/15。8192。505，查表得,10.195 f=N/（A）=1。2(0。5+（1。1+24）0.05)+1。41）0。90.91000/(0.195489)=2.841000/95。355=29。782N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1。1551。7551800=3648。645mm 2l02/i3648。645/15.8230.927，查表得，20。138f=N/（A)=1.2（0。75+（1.1+24）0。05)+1.41）0。90。91000/（0。138489）=3.0831000/67。482=45.684N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 八、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數kc0。8 按上節計算可知，扣件受力N2.84kNRc=kc8=0。88=6。4kN滿足要求!旱雪滑道鋼管扣件式板模板（扣件式）計算書2016年6月15日16