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1、編號：翔鷺石化（漳州）有限公司PTA項目塔類設備保溫大型腳手架搭設施工方案編 制: 審 核：批 準：標準化員：中國化學工程第十一建設有限公司漳州PTA工程項目經理部2013年04月目 錄 1.編制說明和依據32.施工準備33施工順序34搭設材料45地基與基礎46腳手架構造47、腳手架的計算:88使用勞動力計劃表、施工進度計劃、材料及機具配備149質量保證措施1610.安全施工措施1711.應急預案181.編制說明和依據1.1編制說明翔鷺石化（漳州）有限公司150萬噸/年精對苯二甲酸(PTA)項目，CTA主裝置區10臺塔，31臺換熱器，29臺罐，2臺蒸發器需要絕熱保溫，其中2臺塔C-411-1/2、2（直徑9000mm，高度78550mm/直徑6500mm，高度76253mm）和兩臺罐V-131-1/2（直徑10000mm，高度37080mm）需要搭設大型腳手架。本方案是以直徑最大、高度最高的C-411-1溶劑脫水塔腳手架搭設為例，其它設備腳手架搭設可參照本方案執行。1.2編制依據1）翔鷺石化（漳州）有限公司精對苯二甲酸項目主裝置（CTA）設備制造圖紙；2）本計算根據中國建筑出版社建筑施工腳手架實用手冊；3）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) ；4）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；5）石油化工建設工程施工安全技術規范（GB50484-20083、）；6）翔鷺石化腳手架施工的相關規定。2.施工準備2.1施工技術準備2.1.1根據設計文件及相關標準規范的要求，完成了施工技術方案的編寫；2.1.2對施工人員進行施工技術交底和安全培訓；2.1.3檢查需要搭設腳手架設備的施工情況，辦理完工序交接手續后方可施工。2.2施工現場準備2.2.1腳手架架桿、腳手板等材料按照規格及質量要求準備齊全；2.2.2對鋼管、扣件、腳手板等在使用前認真檢查，不合格的構配件不得使用；2.2.3施工現場地面、雜物清理完畢，搭設場地經過平整，已經滿足腳手架的搭設要求；2.2.4施工現場有完備的安全設施及勞保用品；2.2.5鋪設施工電纜，設置配電箱，保證施工電源。3施工順4、序3.1施工順序：架設材料準備辦理高空作業票地基處理與底座安放腳手架搭設驗收腳手架掛合格牌保溫工程施工腳手架拆除清理現場4搭設材料4.1鋼管的材質及規格要求一般采用符合GB700-2006普通碳素結構技術條件技術要求的Q235鋼，外表平直光滑、無裂紋、分層、變形扭曲，打洞截口及銹蝕程度小于0.5mm的鋼管，必須具有生產廠家的產品檢驗合格證。現場采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管作為立桿和斜桿（剪刀撐），大橫桿鋼管長度在3-6m之間，用于小橫桿的鋼管長度在1.5-2.0m之間。4.2扣件的材質及規格要求扣件是專門用來對鋼管腳手架桿件進行連接的，他有同轉、直角（十字）和對接（一字）三種形式5、，扣件應采用可鍛鑄鐵制成，其技術要求應符合GB15831-2006鋼管腳手架扣件的規定，嚴禁使用變形、裂紋、油絲、砂眼等弊病的扣件，不許沿軸心方向承受拉力，直角扣件不許沿十字軸方向承受扭力；對接扣件不宜承受拉力，當用于豎向節點時，只允許承受壓力，扣件螺栓的緊固力矩應控制在40-50Nm之間，使用直角和回轉扣件緊固時，鋼管端部，應伸出扣件蓋板邊緣，不小于100mm，扣件夾緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm，回轉扣件的兩端旋轉面間隙要小于1mm。4.3腳手板的材質及規格要求鋼腳手板用厚度2-3mm的A5鋼板，規格以及長度1.5m-3.6m，寬度0.23m-0.25m，肋高0.5m為宜。板的兩端應6、有連接裝置，板面應有防滑孔。凡有裂紋、扭曲的不得使用。5地基與基礎根據腳手架的搭設高度，搭設場地土質情況，對地面進行地基處理，該場地已經全部硬化，滿足腳手架搭設要求。6腳手架構造6.1腳手架設計尺寸6.1.1腳手架搭設距離塔殼體200mm沿塔體外側采用雙排雙立桿式進行搭設腳手架，參見圖一。圖一6.1.2腳手架步距為1.2m；6.1.3立桿縱距為1000mm（參見圖一）；6.1.4大橫桿長度為1.5-2m，小橫桿長度為1-1.5m，小橫桿間距為1-2m；6.1.5踢腳桿、防護桿從第二步起設置分別為0.3m和1.2m，頂排防護欄桿不少于二道，高度分別0.9m、1.3m；6.1.6相交處增設橫向斜桿7、，采用剛性連墻件，27設一處。6.1.7塔腳手架連墻件使用鋼管與設備平臺、管道支架、塔管口、懸臂梁、人孔進行牢固拉結。首選是與鋼平臺進行連接，其次利用管道支架，然后再考慮塔管口、人孔時，用短架桿將腳手架與塔壁連接，并箍緊。同時與設備平臺欄桿、立柱連接。連接形式如下：6.1.9CTA主裝置塔器所有的扇形平臺寬度均為1m，平臺的內邊梁離設備的尺寸為0.20m，故如上所說，腳手架橫距為1m，內側腳手架落在設備平臺上，外側腳手架在設備平臺外側，外側腳手架立桿連接在平臺欄桿上，并且平臺欄桿內側增加橫桿固定，并增加斜撐，加斜撐方式參照上圖。6.1.10塔腳手架自塔器安裝后保溫施工前開始搭設，搭設過程中，搭8、設物資使用小型的卷揚機利用塔頂吊柱運送(成捆架桿運送不大于500Kg)，吊點位置設在塔頂吊柱上，利用塔平臺放置臨時腳手架搭設物質。搭設的腳手架為雙排腳手架只供塔器保溫施工非承重架，平臺上放置機具，不超過平臺載荷。6.2縱向、橫向水平桿，腳手板，防護欄桿，踢腳板6.2.1縱向立桿，其長度不小于3步。縱向水平桿不允許對接，應采用定長件交錯布置，兩根相鄰縱向水平接頭設置相互錯開不小于500mm；6.2.2縱向搭接長度不小于1m，并等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm；6.2.3縱向水平桿的各節點采用直角扣件固定在橫向水平桿上；6.2.4橫向水平桿的各9、個節點處必須調協并用直角扣件扣接且嚴禁拆除；6.2.5腳手架板的鋪設寬度不得小于兩塊板的寬度，離設備外壁距離是2030cm，不得有空隙和探頭板，并在兩側設置踢腳板，防止小件工具滑落。腳手架板搭接時不得小于20cm；對接時應架設雙排小橫桿，間距不小于20cm。在架子拐彎處腳手板應交叉搭接，墊平架板應用木板，并且要與架板和橫桿綁扎牢固，不得采用磚墊。6.2.6腳手板必須垂直于塔體切線方向橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位。四角用14#鐵絲雙股并聯綁扎固定在縱向水平桿上，要求綁扎牢固，交接處平整，嚴禁探頭板。6.2.7鋼腳手板外側自第二步起必須設1.2m高同材質的防護欄和300mm高的踢腳桿。6.3立桿610、.3.1每根立桿垂直穩放在墊板上；6.3.2腳手架立桿距離塔殼體切線凈距離為200mm，大于300mm處的須鋪設腳手板，并設置平穩牢固；6.3.3腳手架須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底面上不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸長兩跨與立桿固定，高低差不小于1m，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm；6.3.4立桿在與塔操作平臺相遇處，平臺下立桿頂部應頂緊平臺板下面，平臺上立桿底部應頂緊平臺板上面，通過平臺的上下對中緊密接觸達到卸載的目的；6.3.5立桿11、接長處頂層步可采用搭接外，其余各層步接頭必須用對接扣件連接，對接，搭接，均須符合如下規定：立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭要相互錯開，不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。6.3.6在每隔20m的距離可利用塔體及平臺搭設橫桿或用鋼絲繩拉吊進行附著和部分卸載。6.4爬梯及垂直運輸由于設備的搭設高度較高，為保證施工人員的上下安全與方便和便于小件運輸，腳手架在搭設過程中借助塔設備自身平臺爬梯進行上下，不再另做直爬梯。材料的垂直運輸：借用塔頂的旋轉吊臂掛設鋼絲繩，利用2T卷揚機進行垂直運輸，在地面與架12、體上用對講機進行指揮操作，吊裝過程中地面上設置專人監控。限制活動載荷的重量，架管每次運輸不超過4根。6.5避雷裝置6.5.1腳手架頂部高于2m，沿塔圓周方向均勻分布設置八根防雷連接導線，導線采用35mm2電焊線或銅導線與塔體綁扎相連；6.5.2塔體底部沿圓周方向均勻分布四點有30mm寬的鍍鋅扁鋼與預埋接地點焊接相連，其接地電阻不大于4。7、腳手架的計算:活荷載參數：施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；風荷載參數：福建省漳州市地區，基本風壓為1.25，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；靜荷載參數：每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1291；腳手板自13、重標準值(kN/m2 ):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板類別:熱鍍鋅鋼跳板；腳手板鋪設層數:4；地基參數：地基土類型:粉土；地基承載力標準值(kN/m2):200.00；基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:1.00。7.1大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。7.1.1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.200/(2+114、)=0.140 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.200/(2+1)=1.200 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.140=0.214 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.41.200=1.680 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 7.1.2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.2141.2002+0.101.6801.2002 =0.267 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大15、彎距為 M2max= -0.100.2141.2002-0.1171.6801.2002 =-0.314 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.267106,0.314106)/5080.0=61.811 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 61.811 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 7.1.3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.140=0.178 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.200 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下16、的最大撓度 V= 0.6770.1781200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.200 1200.04/(1002.06105121900.0) = 1.081 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!7.2小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。7.2.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.200 = 0.017、46 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.2001.200/(2+1)=0.168 kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.2001.200/(2+1) =1.440 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.046+0.168)+1.4 1.440 = 2.273 kN； 小橫桿計算簡圖 7.2.2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.2002/8 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.2731.200/3 = 0.909 kN.m 18、； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.917 kN.m； = M / W = 0.917106/5080.000=180.601 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 7.2.3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381200.04/(3842.060105121900.000) = 0.041 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.168+1.440 = 1.654 kN； 集中荷載標準值最不利分配引19、起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1654.0801200.0(31200.02-41200.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 4.040 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+4.040 = 4.081 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1200.000/150)=8.000 與 10 mm,滿足要求!7.3扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下20、式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.2001.200/2=0.252 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.2001.200 /2 = 2.160 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.046+0.252)+1.42.160=3.382 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 7.4腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷21、載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11625.000 = 2.903 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用熱鍍鋅鋼跳板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.200+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用木欄桿，標準值為0.14 NG3 = 0.14041.200/2 = 0.336 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20025.000 = 0.22、150 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.649 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.2001.2002/2 = 4.320 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系23、數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5500.8400.649 = 0.210 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.649+ 1.44.320= 11.626 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.649+ 0.851.44.320= 10.719 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101.200 1.8002/10 = 0.0924、7 kN.m；7.5立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.626 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.179 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強25、度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11626.000/(0.179489.000)=132.824 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 132.824 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求。 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.719 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數26、,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.179 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10719.000/(0.179489.000)+97108.653/5080.000 = 141.575 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 141.575 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求。7.6連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.210 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內27、腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.960 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.808 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.808 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=500.000/15.800的結果查表得到0.912； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9124.89010-4205.000103 = 91.428、23 kN； Nl=8.808Nf=91.423,連墻件的設計計算滿足要求。 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8.808小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求。7.7立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 200.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =119.100 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.719 k29、N； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=119.100 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求。8使用勞動力計劃表、施工進度計劃、材料及機具配備8.1勞動力計劃表工種架子工力工管理數量202048.2施工進度計劃本方案僅排出原則進度統籌時間，詳細的進度計劃以現場實際情況采取趕工措施提前。V-131-1/2腳手架搭設時間1) 技術準備：2013年4月17日2013年4月20日2) 材料訂貨：2013年4月21日2013年4月21日3) 材料到貨：2013年4月28日2013年5月4日4) 腳手架搭設：2013年5月6日2013年5月31日5) 腳手架30、驗收：2013年6月1日2013年6月1日6) 腳手架使用：2013年6月2日2013年6月22日 7) 腳手架拆除：2013年6月23日2013年7月8日 8) 場地清理： 2013年7月9日2013年7月12日C-411-1/2溶劑脫水塔腳手架搭設時間1) 技術準備：2013年5月11日2013年5月14日2) 材料訂貨：2013年5月17日2013年5月17日3) 材料到貨：2013年5月24日2013年5月31日4) 腳手架搭設：2013年6月2日2013年7月2日5) 腳手架驗收：2013年7月3日2013年7月3日6) 腳手架使用：2013年7月4日2013年8月14日 7) 腳手31、架拆除：2013年8月15日2013年9月4日8) 場地清理: 2013年9月5日2013年9月8日8.3材料配備名稱單位數量規格普通鋼管T167.348mmx3.5mm鋼腳手板塊51963000mmx250mmx50mm直角扣件個37995旋轉扣件個367對接扣件個2088鍍鋅鋼絲T3.114#墊木、防滑條m338.4機具配備名稱單位數量備注架子扳手把100搭設和拆除架子用力矩扳手把10檢查架子扣件擰緊力度是否大到要求手拉葫蘆個5調整架子水平彎曲度滑輪個101t棕繩m100020mm卡車輛1運輸材料25T汽車吊輛1運輸材料9質量保證措施腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允32、許使用或繼續使用： 1)搭設完畢后2)施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前； 3)在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后； 4)在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時；5)操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載；6)在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作。派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇到問題及時解決；7)外觀質量：腳手架鋼管顏色一致；8）腳手架搭設完畢或分段搭設完畢,應按規范規定對腳手架工程的質量進行檢驗，經檢查驗收合格后方可交付使用； 9）腳手架搭設完畢后應由上一級安全技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負33、責人及有關的安全人員進行檢查驗收； 10）腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差 項 目允許偏差（mm）垂直度每步架步距/1000及其20腳手架整體總高度/600及50水平度一跨距內水平架兩端高差1/600及30腳手架整體腳手架長度/600及5010.安全施工措施10.1材料及其使用安全技術措施 1)扣件的緊固程度宜在4050N/M,對接扣件的抗拉承載力為3KN； 2)對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。 3)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。 4)外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使34、用。10.2.腳手架搭設的安全技術技術措施1)腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。 2)搭設過程中劃出工作標志區，拉扯警戒繩，并配備現場安全員，禁止行人隨便進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，架子工要聽從指揮，嚴禁在無人指揮下作業。3)搭設立桿時應每隔3跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4)腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件兩步以上。6)搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽字。每兩步驗收一次，達到設計施35、工要求后掛合格牌。7)施工中存在交叉作業時，腳手架搭設下方禁止作業，當不能停止作業時，應在作業面下方搭設防護網并加大現場監管，盡量避免交叉作業。10.3.腳手架施工作業的安全技術措施1)結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2)嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載大于3KN/m2，確保較大安全儲備。3)結構施工時不允許三層同時作業，施工時同時作業層數不超過兩層，本方案使用腳手架同時作業層數不超過二層。4)當作業層高出其下連墻件3米以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。5)各作業層之間設置可靠的防36、護欄桿，防止墜落物體傷人。6)定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。10.4、腳手架拆除的安全技術措施1)腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。2)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。3)架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻件及拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4)拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人維護，禁止非作業人員進入。5)拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調。當解開與另37、一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。6)拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8)在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件的危險性作業。9)所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。10)所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。11)拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲1238、)六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。11.應急預案為了有效控制和及時處理搭設過程中各類突發事件，把危害的影響降低到最低，成立搭設應急小組，大型設備腳手架搭設應急組織實施和應急響應。11.1組織機構項目部成立以項目經理為組長各科室負責人及施工班長、隊長等組成的應急領導小組。組 長：王文言副組長：劉清芝、郭衛林； 13850494519、13850494504成 員：董孝春、張占立、武新民、劉波、魏會超、左艷開、關宏亮、王雙柱、劉蔚文、王守信、姜栓、王承周、買順利、徐建華、吳杰儒，馬寶山、趙長領；18601598745應急領導小組辦公室設在項目部安全部 0596-609870311.2應急39、措施：11.2.1應急領導小組職責、責任和權利：1)項目經理：承擔項目應急領導責任。應急狀態下，在發生緊急狀況后，盡快做出反應，簽署“應急狀態行動令”，組織應急搶險救助工作。2)技術負責人職責：得到應急信息后立即向經理匯報，按照經理決策，協助指揮應急搶險、救助活動。3)安全員職責：應急狀態下，參與現場措施、應急搶救、現場控制、事故調查、原因分析。4)班組長職責：負責本班應急管理工作。負責本班組應急培訓、應急預案實施等工作。應急狀態下，負責組織全班人員進行事故初期緊急處置，組織搶險方案。參與事故調查。原因分析和事故善后及恢復生產工作。5)衛生管理員職責：應急狀態下，盡快到達現場，負責傷員的救護，40、重傷員現場急救、包扎、連續醫院和護送傷員工作。6)崗位員工職責：熟悉應急管理制度，應急預案、應急反應程序。一旦發現險情，迅速發出警報，具體實施應急預案和應急反應程序。11.3應急要求及原則：1)應急搶救原則：以人為本、搶救為先、保護財產和環境，防止事態擴大。2)應急處置原則首先疏散無關人員，搶救遇險人員，最大限度減少人員傷亡。3)采取控制措施，防止事態擴大4)及時報告險情動態5)分析判斷現場及時劃定危害范圍6)及時增援，最大限度降低災害損失和人員傷亡。11.4應急反應程序1)施工現場一旦發生人員傷亡事故，傷者或目擊者應立即發出求救信號，通知現場衛生救護員和現場負責人。衛生員應立即趕赴事故現場，41、檢查受傷者情況并立即采取現場急救措施，同時填寫好傷情報告，并向現場監督員匯報。人身事故發生后，項目負責人立即向公司工程管理部匯報。當傷勢嚴重時，現場監督員根據人員傷亡情況立即安排車輛送往就近醫院。值班車運送途中，衛生員要跟車監護。同時用電話與醫院聯系通報傷者情況。通知醫院做好搶救準備。現場除搶救外，施工技術負責人應負責保護好現場，等候上級安全部門進行事故調查。11.5機械傷害事故急救程序先進行現場自救，判斷受傷人員出血類型，對外傷人員立即采取指壓法止血，要根據動脈的走向，在出血傷口的近心端，通過用手指壓迫血管，使血管閉合面達到臨時止血的目的，然后再選擇其他的止血方法止血。為防止傷口感染，應用清潔布遮蓋，救護人員不得用手直接接觸傷口，更不能再傷口內填塞任何東西或隨便用藥。如果傷勢過重，由現場值班車，衛生員立即送傷員到醫院進行搶救治療，同時由現場監督員組織保護好現場，并通知項目指揮部、甲方及承包單位對事故進行處理。