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1、目錄1、編制依據.12、工程概況.1 2.1設計概況. 23、早拆模板工藝原理.24、施工準備.3 4.1現場及技術準備.3 4.2施工方案.4 4.3材料準備.55、主要施工方法及措施5 5.1模板支架搭設與拆除.7 5.2檢查與驗收.7 5.3支撐體系的選擇及模板配置.8 5.4安全管理與維護106、計算書101、編制依據序號名稱編號1東郊農場保障房E地塊項E5#、E7#樓項目施工圖2東郊農場保障房E地塊項E5#、E7#樓項目施工組織設計3混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20114北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20025建設工程安全生產管理條例6建筑施工手冊2、第四版（縮印本）7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20118國家、部、省、有關工程建設的法律、法規9建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-200110模板早拆施工技術規程DB11/694-20092、工程概況2.1設計概況項目名稱東郊農場保障房E地塊項目E5#、E7#樓單層面積地下二/地下一565/572標準層571層 數地 下2層地 上（E7#/E5#樓）24/28層層 高地下3.35m 、3.0m標準層2.7m結 構 類 型框架、剪力墻結構頂板厚度地下（E7#/E5#樓）180mm、160mm/180mm地上150mm3、早拆模板工藝原理國家標準混凝土結構工程施工及3、驗收規范GB502042011規定，現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計及規范要求；如板底模、模板跨度2.0m時，混凝土強度達到設計強度的50時方可拆模；跨度在2.0m8.0m時，混凝土強度達到設計強度的75時方可拆模；對于梁，拱殼跨度8.0m時，混凝土強度達到設計強度的75、跨度大于8.0m時，混凝土強度達到設計強度的100時方可拆模。這就說明，結構梁、板跨度的大小，對結構梁、板的內應力大小有直接的影響。為此，如果將梁、板和拱的跨度減小，其結構內應力亦相應減小，則拆模時混凝土強度可以降低，再根據混凝土早期強度增長快的規律，拆模時間可以提前。模板早拆施工技術的基本原理就是在施工階4、段把結構跨度人為的劃小，降低其內力，使模板能夠早拆，而結構的安全度又不受影響，以達到模板早拆應有的經濟效益及社會效益。4、施工準備4.1現場及技術準備4.1.1支模前，應按照要求編制專項施工方案，并應經審核批準后方可實施。施工方案的相關要求對施工單位項目部及使用工人進行安全、質量、技術交底、對設計圖紙要了解。4.1.2應清除搭設場地內雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。4.1.3 應對進入施工現場的鋼管支架及構配件進行驗收，使用前應對其外觀進行檢查，并應核驗其檢驗報告以及出廠合格證，嚴禁使用不合格的產品。4.1.4經驗收合格的構配件應按品種、規格分類碼放，并標掛數量規格銘牌備用。構配件堆放場地排5、水應暢通，無積水。4.1.5配齊施工工具，如榔頭、鋼卷尺、扳手等。4.2施工方案設計說明4.2.1架體結構設計和計算應按下列步驟進行：1）制定架體方案；2）荷載計算及架體驗算。架體驗算應包括架體桿件穩定性、剛度驗算，龍骨的抗彎強度和剛性驗算。 3）繪制架體結構整體布置的平面圖、立面圖、剖面圖。模板支架還應繪制支架頂部梁、板模板支架節點構造詳圖及支撐架與已建結構的拉結或水平支撐構造詳圖。4.2.2模板支撐架應說明施工流水步驟、混凝土澆筑程序及方法；4.2.3應明確架體主要構、配件及材質要求，編制構、配件用料表及供應計劃；4.2.5 應說明架體搭設、適用和拆除方法；4.2.6 應制定保證質量安全的6、技術措施。4.3材料準備按早拆方案當中的材料計劃表（附后）的材料名稱、規格、數量，根據施工計劃安排進場。5、主要施工方法及措施5.1模板支架搭設與拆除5.1.1模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定，不得任意搭設。5.1.2模板支架水平方向搭設，首先應根據方案設計立桿位置布置，將水平桿插在在立桿的插座上形成基本的架體單元，并以此向外擴展搭設成整體支撐體系。垂直方向應搭完一層以后再搭設次層，以此類推。5.1.3立桿和頂桿應通過立桿連接套管連接，水平桿插入立桿插座后，應采用榔頭敲緊，注意兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭后再敲另一頭，保證水平桿與立桿連接可靠。5.1.4每搭完一步支模架后，應及時7、校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差與水平桿的水平偏差。控制立桿的垂直偏差不應大于H/500，且不得大于50mm。5.1.5安放早拆柱頭（托架就位）或U托（早拆柱頭插銷一定要到位，不能一頭支撐，另一頭空支）；5.1.6安放龍骨并調平到所需標高，5.1.7根據設計方案鋪設模板（從一側向另一側，或從中間向兩側鋪設模板時，柱頭板標高隨鋪設隨調平，千萬不能模板鋪設完后再調標高，柱頭板與頂板間不得留有空隙）；5.1.8模板支架搭設應與模板施工相配合，可利用可調U托或早拆頭調整底模標高。5.1.9建筑樓板多層連續施工時，應保證上下層支撐立桿在同一軸線上。5.1.10支架搭設完成后混凝土澆筑前應由8、項目技術負責人組織相關人員進行驗收，符合專項施工方案后方可澆筑混凝土。5.1.11模板、鋼楞拆除要具備一定條件，一是混凝土強度達到設計強度的50%（同條件試塊試壓數據）；其次是上一層墻、柱模板（尤其是大模板）已拆除并運走后，才能拆除其模板、鋼楞、橫桿及保留以外的部件同步拆除并從通風道或外腳手架上到上一層。混凝土厚度較大時，不易做早拆方案時，混凝土強度要求達到75% 以上，梁底和懸挑構件必須達到100%方可拆除。5.1.12 架體拆除時應按施工方案設計的拆除順序進行。拆除作業必須按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。拆除時的構配件應成捆吊運或人工傳遞至地面，嚴9、禁拋擲。5.1.13要從一側或一端按順序輕輕敲擊早拆柱頭插銷，使模板、鋼楞降落一定高度，而后可將模板、鋼楞及保留以外的桿部件同步拆除并從通風道或外腳手架上運到上一層。5.1.14拆除橫桿時，一定要均勻敲擊兩頭，兩頭同時抬出，不可猛擊一頭。5.1.15保留的立桿、橫桿及早拆柱頭，待支撐達到拆模強度時再拆除，拆除后，從樓梯通道隔2層或3層（冬施期間）運到正在支模施工層。5.1.16保留的立桿必須是穩定體。5.1.17 分段、分立面拆除時，應確定分界處的技術處理方案，保證分段后臨時結構的穩定。5.1.18拆模強度要求：構件類型構件跨度（m）達到設計強度的百分率（%）板2502，8758100梁87510、8100懸臂構件1005.1.19現澆鋼筋混凝土結構施工安全計算式中：Cx拆模時混凝土強度值（N/mm2），Cx=3050%=15.0N/mm2 h樓板厚度（m），按最大的厚度計算取h=0.18mL支撐柱間距（早拆支撐跨度）（m） 取支撐最大間距L=1.4m 5.2檢查與驗收5.2.1進入現場的構配件應對管徑、構件壁厚等抽樣核查，還應進行外觀檢查，外觀質量應符合本規程相關規定.5.2.2模板支架應按以下分階段進行檢查和驗收：1）基礎完工后及模板支架搭設前；2）超過8m的高支模架搭設至一半高度后；3）達到設計高度后應進行全面的檢查和驗收；4）遇6級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；5）停工超11、過一個月恢復使用前。5.2.3模板支架應由工程項目技術負責人組織模板支架設計及管理人員進行檢查，對模板支架應重點檢查以下內容：1）模板支架應按施工方案及本規程相應的基本構造要求搭設；2）可調U托及及早拆頭伸出水平桿的懸臂長度必須符合設計限定要求；3）橫桿插入立桿插座應敲緊；4）立桿基礎應符合要求，立桿與基礎間有無松動或懸空現象。5.2.4搭設的施工記錄和質量檢查記錄應及時、齊全。5.3支撐體系的選擇及模板配置根據本工程樓層特點頂板支撐體系使用承插式早拆體系，頂板采用15mm厚的多層板，主次龍骨采用方鋼管。按照早拆原理對頂板支撐所需材料數量的配置為滿配一層，即滿配一層橫桿、立桿、早拆頭、油托、主12、次龍骨和模板，地下層高分別為3.000 m、3.350m標準層高2.700m，頂板厚度分別為：180mm、160mm、150mm，支撐凈空分別為：2.820m、3.080m、3.100m、2.550m，因此支撐豎向由一根2100mm立桿（凈空2.820m、3.080m、3.100m需分別加600mm、300mm、300mm）加上一個400mm的早拆柱頭(可調范圍350550mm之間)或600mmU型托架即能滿足支撐高度要求。一個根據平面尺寸布置，支撐立桿間距一般取標準1400mm、1000mm，其它尺寸作為補充：1200mm、700mm、500mm。具體材料用量見房間布置圖和材料配置表。表示為13、先拆立柱和U托或早拆托架。 表示為后拆立柱和早拆柱頭。5.4安全管理與維護5.4.1工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。5.4.2支架搭設作業人員必須正確戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5.4.3.應控制模板支架混凝土澆筑作業層上的施工荷載，集中堆載不應超過設計值。5.4.4混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支架的工作狀態，發生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時應迅速撤離施工人員，并應進行相應加固處理。5.4.5模板支架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請工程項目技術負責人以及總監理工程師同意，確定防控措施后方可實施。5.4.6嚴禁在模板支架及腳手架基礎及鄰近處14、進行挖掘作業。5.4.7模板支架及腳手架應與架空輸線電路保持安全距離，工地臨時用電線路架設及腳手架接地防雷擊措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規程JGJ46的有關規定執行。5.4.8裝拆模板，必須有穩固的登高設備。高度超過2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。5.4.9模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網，防止人員或物體墜落。5.4.10在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。5.4.11支模必須按照工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工15、序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。5.4.12澆筑砼時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。5.4.13模板拆除后，禁止在樓板上集中堆放材料，材料應分散放置。5.4.14頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板，嚴禁向下拋擲。如有間歇，亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。5.4.15施工中嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業，不許在支撐體系上追逐打鬧。5.4.16頂板模板支撐的立桿和拉桿以及主次龍骨的布置必須嚴格符合方案要求，嚴禁少支、漏支。5.4.17不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時啟出釘子并清理干凈，按規格分類堆放整齊。6、16、計算書東郊農場保障房E地塊項E5、E7#住宅樓，選擇最大板厚180mm進行計算，次龍骨采用50701.8的鋼木龍骨，中心間距250mm；主龍骨采用50703方鋼管；豎向支撐采用承插式早拆架；立柱最大間距10001400mm。驗算次龍骨、主龍骨的強度、剛度及立柱穩定性驗算是否滿足要求？1、材料和力學性能 C形鋼木龍骨力學性能（次龍骨）鋼材的彈性模量取值為E=2.0610 5 N/mm2Q235鋼材的抗彎強度設計值fm=205N/mm2根據結構靜力計算表：截面抵抗拒W=1/6H（BH3-bh3）=8.5cm3慣性矩I= BH3- bh3/12=（573-4.646.643）/12=29.72cm417、矩形鋼管力學性能（主龍骨）鋼材的彈性模量取值為E=2.0610 5 N/mm2Q235鋼材的抗彎強度設計值fm=205N/mm2根據結構靜力計算表：截面抵抗拒W=1/6H（BH3-bh3）=13.37cm3慣性矩I= BH3- bh3/12=（573-4.46.43）/12=46.8cm42、次龍骨驗算（50701.8木龍骨）作用于模板支架的荷載包括永久荷載和可變荷載。1）靜荷載標準值包括以下內容模板的自重(kN)：NG1 = 0.30kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG2 = (24+1.1)0.18 = 4.52N；經計算得到，永久荷載標準值 NG = NG1+NG2 = 4.82kN；218、）可變荷載為施工荷載標準值施工人員及設備可變荷載標準值取值： NQ1 = 3 kN；經計算得到，可變荷載標準值NQ= 31.4=4.2 kN；3）不考慮風荷載時,荷載組合為：N = 1.2NG + 1.4NQ =9.08 kN；2.1次龍骨計算簡圖為2.2次龍骨抗彎強度驗算計算次龍骨抗彎強度時時，可按三跨連續梁均布荷載計算。M= 0.10qL2c=M/Wfm 次龍骨間距為中到中250mm，作用在每根次龍骨上的均布荷載為：q=9.08 kN0.25=2.27kN/m最大彎矩M=0.10qL2=0.12.2714002=0.445kN.m；=M/W=0.445106/8.5103=52.34N/m19、m2fm=205 N/mm2；2.3次龍骨撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，不考慮可變荷載作用： q=4.88 kN0.25=1.22KN/m=0.677ql4/100EI=0.6771.2214004/ (1002.0610529.72104）=0.52mm =l/500=2.0mm 3、主龍骨驗算（50703）3.1主龍骨計算簡圖3.2主龍骨抗彎強度驗算 計算主龍骨時按照集中荷載下的三跨連續梁計算：M=0.267plz=M/Wfm集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，p=9.080.251.0=2.27KN/mM= 0.267pl=0.2672.271.00.61kNmz= M/W0.61106/120、3.37103=45.6fm=205 N/ mm2 3.3主龍骨撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，不考慮可變荷載作用：則p=4.880.25=1.22KN/m=1.883pl3/100EI=1.8831.2210003/1002.0610546.8104=0.24mml/500=2mm 4、立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =12.71kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； 21、W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算:l0 = h+2a = 1.5+0.42 = 2.3 m；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.4 m；l0/i = 2300/ 15.9 =144.7 ；由長細比 Lo/i的結果查冷彎薄壁型鋼結構技術規程得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.332 ；見表A1.1-1鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12.71103/(0.332424) = 90.3N/mm2f = 22、205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.0(1.5+0.42) = 2.67m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.3 按照表2取值1.0 ；Lo/i =2.67103/15.9 = 167.92；由長細比 Lo/i的結果查冷彎薄壁型鋼結構技術規程得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.253；見表A1.1-1鋼管立桿的最大應力計算值 =12.71103/(0.253424) = 118.6N/mm2 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。結論：混凝土板厚180mm，立桿間距1.01.4 m；次龍骨250間距；單主龍骨；滿足荷載要求。同樣計算混凝土板厚160mm，立桿間距1.01.4 m；次龍骨250間距；單主龍骨；滿足荷載要求。混凝土板厚150mm，立桿間距1.01.4 m；次龍骨250間距；單主龍骨；滿足荷載要求。