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1、 某某某某工業服務區高技術服務平臺項目 塔吊基礎施工方案一、工程概況工程名稱:某某某某工業服務區高技術服務平臺項目建設地點：某某新城核心區CBD，嶺南大道以東、君蘭路以南、君蘭南二路以北、華章西一路以西地塊，緊鄰某某新聞中心建設單位：某某新城高技術產業發展有限公司總包單位:某建筑。工程局有限公司(聯合體牽頭單位）與某建筑某市設計研究院有限公司聯合體監理單位:某市工程顧問有限公司擬建場地位于某某新城嶺南大道以東、君蘭路以南、富華路以北、華章西一路以西地塊，屬珠江三角洲沖積平原腹地，場地原為耕地和魚塘，后經回填平整，場地地勢較為平坦.本工程由地上兩棟41層塔樓、地下3層地下室局部4層、5層裙樓組成2、，建筑總高度190。1米、標準層層高4.2米.高層辦公樓采用現澆鋼筋混凝土框架核心筒結構，在3、4、5層處通過設置連接體連成一個整體，形成連體結構，連體部分采用型鋼混凝土梁式轉換.二、編制依據1、某某某某工業服務區高技術服務平臺項目工程詳細勘察報告2、建筑樁技術規范JGJ94-943、塔吊廠家提供的塔吊說明STT293塔式起重機安裝使用說明書4、某某某某工業服務區高技術服務平臺項目電子版圖紙5、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2011)6、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）7、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011)8、建筑施工安3、全檢查標準(JGI2011）9、建筑機械使用安全技術規程(JGJ332001）10、施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ462005）11、國家、省、市、行業的其他現行有關工程建設的規范、規程、標準及有關標準圖集、企業內控資料、工法及各項規章制度等.三、塔式起重機型號及定位的選擇1、塔式起重機型號塔吊主要用于結構施工中的大宗物料（如：鋼筋、模板和砼等）的水平、垂直運輸.根據本工程的實際情況和工期要求，需吊運的物料多、時間短、高度高,施工面積大。經綜合考慮本工程采用2臺塔式起重機來完成水平及垂直運輸，擬采用由撫順永茂建筑機械有限公司生產的ST系列STT293型號塔機。2、塔式起重機的基礎承臺形式4、為使塔吊使用經濟合理，有利于降低工程成本，同時考慮到本工程現有的施工場地條件和塔吊的工作特點，根據塔吊使用說明書中的對塔基類型的敘述，擬采用固定附著工作方式，即將塔身通過地錨螺栓直接固定在鋼筋砼基礎上。這種工作方式可有效地減少基礎承臺尺寸,減少占地面積,不必進行塔吊基礎配重，同時方便施工。3、塔式起重機的定位塔吊定位時要考慮以下幾點:(1）服務范圍廣，盡量滿足施工現場工作面的需要，減少工作死角。（2）盡量避開建筑物的突出部位，減少對施工的影響，盡量避免穿越裙房或地下室設置，以免留下預留洞和后澆施工部分。（3）避免影響周圍建筑物和企事業單位。(4）保證塔吊安裝和拆除時所必須的場地和工作條件。(55、）盡量保證施工場地物料的堆放、搬運在塔吊工作范圍內，減少二次搬運。考慮到以上幾點因素,結合本工程結構設計特點以及現有的施工場地面積大等情況。因此，項經部和公司有關部門研究決定,將安裝2臺塔吊來負責本工程的吊運工作.每座塔樓均單獨配備一臺塔吊。 詳見附圖。四、STT293塔式起重機及樁基礎參數信息1、塔吊廠家提供的塔吊技術參數STT293塔吊獨立高度61.24m,附著式高度205。24m，有效工作幅度3。8 74m，最大起重量12t，其最大工作臂長74m,最大幅度起重量2.7t,70米時3t,60米4t,50米5.3t.2、 STT293塔吊樁基擬采用工程樁4根1000鉆孔灌注樁，樁配筋14206、200,10150，拉筋14600，主筋伸入承臺1000（所用鋼筋均為三級鋼），樁身砼C3035，有效樁長9m，樁端持力層為中風化泥巖14。樁頂標高(-19。20m).樁距5。4m,樁頂伸入塔吊基礎承臺內0。1m。3、STT293塔吊基礎承臺1固定附著式塔基基礎承臺采用現澆鋼筋砼厚板式承臺,幾何尺寸為7。0m（長）7。0m（寬）2.0m（高），C35砼，承臺面標高17.3m，承臺底標高19。30m.承臺邊緣至樁中心的距離為800,樁頂鑲入承臺100，承臺配筋面筋雙向22150，底筋雙向25200，拉筋14600，鋼筋等級均為三級鋼,保護層除底部100外均為50。4、 STT293塔吊基礎承臺27、（本項目建議采用此型塔吊基礎） 因根據STT293塔吊使用說明書，其基礎尺寸7000X7000X2000與、軸、軸承臺部分重疊，建議本項目兩臺塔吊基礎與相鄰、軸、軸承臺一起澆搗混凝土，、軸、軸塔吊基礎尺寸12。9mX10.1m，、軸、軸塔吊基礎13.5mX10.1m。兩臺塔吊基礎樁基借用相鄰四承臺樁基,經驗算塔吊基礎采用天然基礎完全滿足塔吊使用安全。當采用與工程樁結合是塔吊更有安全保障.塔吊承臺四周預埋300X3以上止水鋼板,并按要求錯位預留不小于1000長基礎底板鋼筋。五、塔吊基礎計算1、塔吊地質狀況 根據某某某某工業服務區高技術服務平臺項目工程詳細勘察報告A 樓STT293型塔吊安裝位置處8、附近有個ZK20/21/28/29控制性鉆孔及其組成的101011-11交3-344地質剖面，取ZK29鉆孔的地質狀況做為塔基的地質狀況，B樓STT293型塔吊安裝位置處附近有個ZK24/25/32/33控制性鉆孔及其組成的14141515交3344地質剖面，取ZK24鉆孔的地質狀況做為塔基的地質狀況，如下表. 層號ZK29土 層名 稱土層頂面標高（m）黃海高程土層底面標高（m）黃海高程土層厚度（m）人工挖孔灌注樁樁周極限摩擦力（kpa）樁端土極限端阻力（kpa）1淤泥質土419.3019.610.3182強風化基巖1319。6121.011。4808003微風化基巖1521.01-30.719、7.291179011790層號ZK24土 層名 稱土層頂面標高（m）黃海高程土層底面標高(m）黃海高程土層厚度(m)人工挖孔灌注樁樁周極限摩擦力（kpa）樁端土極限端阻力（kpa）1粉質粘土1019.3020。591。29252中風化基巖14-20。5924.894.3529052903微風化基巖15-24.8927。392.511790117904中風化基巖14-27.3933。490.9152905290塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009）。一. 參數信息塔吊型號:QT70塔機自重標準值：Fk1=1484。00kN起重荷載標準值:Fq10、k=70.00kN塔吊最大起重力矩：M=4043kN。m非工作狀態下塔身彎矩：M=5688kN.m塔吊計算高度：H=220m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級：C30承臺混凝土等級:C35保護層厚度：H=50mm矩形承臺邊長：H=7m承臺厚度:Hc=2m承臺箍筋間距:S=600mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深：D=0m樁直徑:d=1.0m樁間距:a=5。4m樁鋼筋級別：HRB400樁入土深度:9m樁型與工藝:泥漿護壁鉆（沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二。 荷載計算1。 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=1484kN2） 基礎以及覆土自重標準值 Gk=772.0025=245011、kN3) 起重荷載標準值 Fqk=70kN2。 風荷載計算1） 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a。 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0。81.591。951.390。2=0。69kN/m2 =1.20.690.352=0.58kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.58220。00=127。43kNc。 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0。5FvkH=0.5127.43220。00=14017.20kN.m2） 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.612、0kN/m2） =0.81.671。951。390。60=2。17kN/m2 =1。22.170。352.00=1。83kN/mb。 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1。83220。00=401.52kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.5401。52220。00=44167。39kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=5688+0。9(4043+14017。20)=21942。18kN.m非工作狀態下,標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=5688+44167。39=49855。39kN。m三。 樁豎向力計算非工作狀態13、下： Qk=(Fk+Gk)/n=（1484+2450。00）/4=983。50kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+(Mk+Fvkh）/L =（1484+2450）/4+（49855.39+401。522。00)/7。64=7618.01kN Qkmin=（Fk+GkFlk)/n（Mk+Fvkh）/L =（1484+2450-0)/4(49855。39+401。522。00)/7.64=5651。01kN工作狀態下: Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=（1484+2450.00+70）/4=1001。00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh）/L =(1484+24514、0+70）/4+（21942。18+127。432。00)/7。64=3908。05kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-（Mk+Fvkh）/L =（1484+2450+700）/4(21942。18+127.432.00）/7.64=-1906。05kN四。 承臺受彎計算1。 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1。35（Fk+Fqk）/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1.35(1484+70）/4+1。35(21942。18+127。432.00)/7.64=4448.99kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk）/15、n-1。35（Mk+Fvkh）/L =1.35(1484+70)/4-1。35(21942.18+127.432。00）/7.64=3400。04kN非工作狀態下:最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1。35（Mk+Fvkh)/L =1.351484/4+1.35（49855。39+401.522.00)/7。64=9457.43kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35（Mk+Fvkh）/L =1。351484/41.35（49855.39+401.522.00）/7。64=-8455。73kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx，My1計算截面處X16、Y方向的彎矩設計值（kN。m); xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=29457。431。70=32155.27kN.m承臺最大負彎矩： Mx=My=2-8455。731.70=28749。49kN.m3。 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB500102010第6。2.10條式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94，期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，f17、y=360N/mm2.底部配筋計算: s=32155。27106/（1。00016。7007000.00019502）=0.0723 =1（1-20.0723）0.5=0.0752 s=10.0752/2=0.9624 As=32155.27106/（0.96241950.0360。0)=47593.9mm2頂部配筋計算： s=28749。49106/(1.00016.7007000.00019502)=0。0647 =1-(120。0647)0.5=0.0669 s=10.0669/2=0。9624 As=28749。49106/（0.96651950.0360。0）=42371.3mm2五18、. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=9457.43kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6。3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中 計算截面的剪跨比,=1。500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1。570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=7000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1950mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2; S箍筋的間距，S=600mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承19、臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5。8。2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.357618。01=10284.31kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式:其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=785399mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值不滿足要求，需樁配筋計算!八。 樁配筋計算依據建筑樁基技術規范(JGJ942008)第5.8。2條受壓樁樁正截面受壓承載力計算。其中 N樁軸向壓力設計值,N=1。3520、Qkmax=10284。31kN； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁的截面面積，Aps=785398。75mm2； fy鋼筋強度抗壓強度設計值,fy=360N/mm2； As全部縱向鋼筋截面面積。經過計算得到縱向受壓鋼筋截面面積 As=5169。186mm2。樁身受拉計算,依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第5。8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1。35Qkmin7628.86kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=21191.3mm2由于樁的最小配筋率為0.56，計算得最小配筋面積為4398mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積5169mm2九。 樁21、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6。3。3和6.3。4條軸心豎向力作用下,Qk=1001.00kN；偏心豎向力作用下,Qkmax=7618。01kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值; qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=3。14m； Ap樁端面積,取Ap=0。79m2； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度(m）極限側阻力標準值(kPa)極限端阻力標準值(kPa)土名稱12。22、380800粉土或砂土22.752905290密實粉土341179011790密實粉土由于樁的入土深度為9m,所以樁端是在第3層土層。最大壓力驗算: Ra=3。14(2。340+2。72645+45895)+58950。79=101433。46kN由于: Ra = 101433.46 Qk = 1001.00,最大壓力驗算滿足要求！由于: 1。2Ra = 121720。16 Qkmax = 7618.01,最大壓力驗算滿足要求！十。 樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3。5條偏心豎向力作用下，Qkmin=5651.01kN樁基豎向承載23、力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計; i抗拔系數；Ra=3。14(0。7502.380+0.7002.75290+0.700411790)=135582。130kN Gp=0。785（925-8。510)=109。956kN由于: 135582.13+109。96 = 5651。01,抗拔承載力滿足要求！塔吊附著計算 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時,需要進行附著的計算.主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊型號：QT70塔吊最大起重力矩:M=4818kN.m非工作狀態下24、塔身彎矩：M=5688kN。m塔吊計算高度：H=207.4m塔身寬度:B=2m附著框寬度：2。6m最大扭矩:5688kN.m風荷載設計值：1.80kN/m2附著節點數：5各層附著高度分別（m）:44.3,87。9,142.5，184。5，208.4附著桿選用：角鋼+綴板附著點1到塔吊的豎向距離：b1=5m附著點1到塔吊的橫向距離：a1=3.2m附著點1到中軸線的距離：a2=4.2m二。 支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下：1。25、 風荷載計算1） 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值 （Wo=0.2kN/m2) =0.81。591.951.390。2=0。69kN/m2 =1。20.690.352=0.58kN/m2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值 （本地區 Wo=0.50kN/m2） =0.81。661.951。390.50=1.80kN/m2 =1.21。800。352.00=1.51kN/m2。 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=5688+4818=10506.00kN.m非工作狀態下,標準組合的傾覆力矩26、標準值 Mk=5688.00kN.m3。 力 Nw 計算工作狀態下： Nw=566.936kN非工作狀態下： Nw=295.260kN三。 附著桿內力計算塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題，采用結構力學計算個桿件內力：計算簡圖：方法的基本方程:計算過程如下：其中：1p為靜定結構的位移； Ti0為F=1時各桿件的軸向力； Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力； li為各桿件的長度。 考慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到：各桿件的軸向力為： 考慮工作狀態和非工作狀態兩個工況，以上的計算過程將 從0-360度循環，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力:27、 桿1的最大軸向拉力為：2300。7kN； 桿2的最大軸向拉力為:2140.51kN; 桿3的最大軸向拉力為：2140.51kN； 桿4的最大軸向拉力為：2300.7kN; 桿1的最大軸向壓力為：2300。70kN； 桿2的最大軸向壓力為：2140.51kN; 桿3的最大軸向壓力為:2140。51kN； 桿4的最大軸向壓力為: 2300.70kN。四。 附著桿強度驗算采用標準附墻件!塔吊計算滿足要求！塔吊天然基礎的計算書依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 1872009)。一. 參數信息塔吊型號:QT70塔機自重標準值:Fk1=1484.00kN起重荷載標準值：Fqk=70。0028、kN塔吊最大起重力矩：M=4043kN.m塔吊計算高度:H=61。24m塔身寬度:B=2m非工作狀態下塔身彎矩:M=5688kN.m承臺混凝土等級：C35鋼筋級別：HRB400地基承載力特征值:700kPa承臺寬度：Bc=10.1m承臺厚度:h=2。00m基礎埋深:D=0m計算簡圖：二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=1484kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=10。110.1225=5100.5kN3) 起重荷載標準值Fqk=70kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 （Wo=0。2kN/m229、） =0。81。491。951.730。2=0。80kN/m2 =1。20。800.352=0.68kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0。6861。24=41.37kNc。 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.541.3761.24=1266。80kN。m2） 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a。 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0。50kN/m2） =0.81。551.951.730。5=2。09kN/m2 =1.22。090.352=1.76kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=1.766130、.24=107。59kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0。5107。5961.24=3294。52kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=5688+0。9（4043+1266.80)=10466.82kN.m非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=5688+3294。52=8982.52kN。m三. 地基承載力計算四. 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009)第4。1。3條承載力計算.塔機工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(1484+70+5100.5)/(10.110.1）=65.23kN/m2當偏心31、荷載作用時： =（1484+70+5100。5)/（10。110.1）2(10466。821。414/2）/171.72 =-20.96kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(10466。82+41。372)/(1484+70+5100。50)=1.59m0.21b=2。12m工作狀態地基承載力滿足要求! =5.051.12=3。93m =(1484+70+5100.50)/(33.933。93） =143。68kN/m2塔機非工作狀態下:當軸心荷載作用時: =（1484+5100.5)/（10。110.1）=64.55kN/m2當偏心荷載作用時： =(1484+510032、.5）/（10.110。1）2(8982.521.414/2)/171.72 =-9。42kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax: =（8982。52+107.592)/(1484。00+5100.50)=1.40m0.21b=2.12m非工作狀態地基承載力滿足要求! =5。05-0.99=4.06m =（1484+5100.50)/（34.064.06） =132.99kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為：fa=700。00kPa軸心荷載作用：由于 faPk=65。23kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用:由于1.2faPkmax=143.68kPa，所33、以滿足要求！五。 承臺配筋計算依據建筑地基基礎設計規范GB 500072011第8。2條。1。 抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=4。05m； a截面II在基底的投影長度,取 a=2.00m。P截面I-I處的基底反力;工作狀態下：P=143.68（33。93-4.05）/（33。93)=94。31kN/m2;M=4。052（210.1+2)(1.35143。68+1.3594。3121.355100.50/10.12）+(1.35143。681.3594。31）10.1/12=6572。89kN.m非工作狀態下：P=132.99(34。06-4.05)/34、（34.06241116867039）=88.80kN/m2;M=4.052(210。1+2)(1。35132.99+1。3588。8021。355100.5/10.12)+(1。35132.99-1。3588。80)10.1/12=5710.20kN。m2. 配筋面積計算，公式如下: 依據混凝土結構設計規范GB 50010-2010式中 1系數,當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94，期間按線性內插法確定; fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。經過計算得: s=6572.89106/(1。0016.7010.1010319502）=035、。010=1-（120。010）0.5=0.010 s=10。010/2=0。995 As=6572.89106/(0。9951950360。00)=9411.57mm2。六. 地基變形計算規范規定：當地基主要受力層的承載力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗，且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0.75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求!六、塔式起重機基礎施工塔式起重機基礎施工流程如下：11000旋挖鉆孔樁施打至設計標高處.2塔吊基礎處土方開挖，支承施工。3施工承臺混凝36、土墊層，安裝承臺模板、鋼筋,并由塔吊安裝單位進行塔吊預埋件的安裝。4澆注承臺砼，并養護.5待承臺砼強度達到90%設計強度后，安裝并調試塔吊.6澆注地下室底板混凝土前,在塔吊承臺周邊的底板側，設置一道鋼板止水帶.7塔吊在使用過程中,由專業人員定期對其基礎沉降、水平位移進行觀測和監測，并認真做好記錄,一旦發生過大位移或其他危險時,應及時報告并采取措施。七、塔式起重機基礎施工的安全技術措施1嚴格遵循建筑樁基技術規程（JGJ94-94)的有關規定，確保塔吊基礎的施工質量，并提供設備的施工記錄，做好樁基驗收工作。2嚴格遵循STT293型塔式起重機使用說明書的要求，埋設塔機預埋件及進行塔機的安裝、調試和拆37、除工作.3嚴格遵循砼結構工程施工及驗收規范（GB5020494)的規定進行塔式起重機基礎承臺的施工。4塔吊基樁、承臺及塔機安裝等施工中，均應做好防雷接地及隱蔽交接工作。5塔吊上部附著結構的定位、安裝、施工由安裝單位按照STT293型塔式起重機說明書的相關規定進行安裝施工。6從塔機安裝、調試、使用至塔機拆除為止的整個施工過程中，應加強對其水平位移和沉降觀測工作。八、塔吊安裝前安全檢查驗收1.塔吊基礎檢查：檢查塔基砼試壓報告,待砼達到設計強度后方 可進行組織塔吊安裝.砼塔基的上表面水平誤差不大于0。5mm。砼塔基礎旁設置排水溝，嚴禁塔基積水。 2.對塔吊自身的各個部件，結構焊縫、螺栓、銷軸、導向輪38、鋼絲繩、吊鉤、吊具及起重頂升液壓爬升系統、電氣設備等進行仔細的檢查，發現問題及時解決。 3.檢查塔吊開關箱及供電線路，保證作業時安全供電。檢查安裝使用機具的技術性能是否良好,檢查安裝使用的安全防護用品是否符合要求，發現問題立即解決，保證安裝過程中安裝使用的機具設備及安全防護用品的使用安全。 4.塔吊在安裝過程中必須保持現場清潔有序,以免防礙作業影響安全。設置作業區警戒線,并設專人負責警戒，防止以塔吊安裝無關的人進入塔吊安裝現場。 5。塔吊安裝必須在白天進行,并應避開陰雨、大風、大霧天氣，如在作業時突然發生天氣變化要停止作業。 6.參加塔吊安裝拆除人員,必須經勞動部門專門培訓，經考試合格后持證上崗。參加塔吊安拆人員必須戴好安全帽,高空作業人員要系好安全帶,穿好防滑鞋和工作服，作業時要統一指揮，動作協調，防止意外事故發生。 7.塔吊作業防碰撞措施。塔與塔之間的最小架設距離應保證處于低位的塔吊臂端部與另一臺塔吊的塔身之間最少距離不低于2米，處于高位的塔吊（吊鉤升至最高點），與低位的塔吊之間，在任何情況下其垂直方向的間距不小于2米。8、每臺塔吊應配備至少2名司機與2名指揮員輪流工作，禁止疲勞帶病作業，做好三級安全教育工作。