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1、目 錄一、設計依據及腳手架布置2二、使用材料4三、腳手架的計算5四、搭設技術措施5五、搭設工藝流程6六、架子的驗收、使用及管理7七、架子搭設安全技術交底8一、設計依據及腳手架布置1、DG/TJ08-2002-2006懸挑式腳手架安全技術規程2、JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程3、上海市規范鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-2004；4、建設部建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；5、中國建筑出版社建筑施工腳手架實用手冊；6、施工中不允許超過設計荷載。7、工程概況：建設單位：XX置業有限公司；總包單位：XX工程局有限公司；設計單位：XX設2、計集團有限公司；監理單位：XX工程咨詢有限公司；工程地點：外高橋保稅區內新蘭路、基隆路轉角處，本工程為舊樓改造工程，原來主體結構已經施工完成，主樓為38層，裙房4層，因設計用途從原來的辦公樓變為酒店需對原中國金融大廈裙樓進行拆除（本方案主要針對塔樓拆除外立面圍護）；主要拆除物為梁、板、墻、柱、電梯井道等。8、小橫桿、大橫桿和立桿是傳遞垂直荷載的主要構件。而剪力撐和斜撐主要保證腳手架整體剛度和穩定性的。并且加強抵抗垂直和水平作用的能力。扣件則是架子組成整體的聯結件和傳力件。 9、腳手架為雙排腳手架，搭設高度不超過18米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距米，立桿的橫距米，立桿的步距1.80米3、。采用的鋼管類型為483.25，連墻件采用2步2跨，橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。10、懸挑腳手架在陽角處需要設置兩根45度斜角向號槽鋼斜撐，懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1米，建筑物內錨固段長度 5 米。陽角懸挑型鋼需要與相鄰懸挑型鋼構造設置號槽鋼水平連梁。11、本工程為拆除施工腳手架，在1（因施工該部位時，地下一層頂板已拆除，故要搭設懸挑腳手架）8、12、16、20、24、28、32、36層4、搭設懸挑腳手架，圖下陰影所示搭設部位，因業主要求工期較為緊張，腳手架為一次投入，在4、12、16、20、24、28、32、36層腳手架存在二次搭設（在拆除上述樓層懸挑腳手架時，該層樓板未拆除，需將下一層懸挑階段腳手架加設一層半的高度，搭設上來，拆除上述樓層樓板）拆除順序為每個懸挑范圍內自上而下逐步拆除。8層樓板暫不拆，待7層結構施工完畢或裙房結構施工完畢后拆除。嚴禁打鑿時垃圾落在腳手架上。12、38、39及屋頂為全部拆除，因此，37層搭設一次懸挑，塔樓三面均要全封閉。13、腳手板采用竹筏片。具體布置圖如下：U型卡后部兩個間距800,最后一個距工字鋼尾部200，下部螺帽為雙螺帽。14、拆除區域下5、均要搭設滿堂腳手架做支撐使用，滿堂腳手架搭設方法同裙房滿堂搭設方法。二、使用材料1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB/T700)中Q235A鋼的規定。 2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.25mm的焊接鋼管。3、鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。 4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。 5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。 6、扣件表面應進行防銹處理。 7、鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕6、；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。 8、外架鋼管采用金黃色，欄桿采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。9、安全網采用藍色2000目(100mm100mm)密目安全網，其性能要符合國家規定和沖韌試驗規定。10、腳手板采用竹筏片，兩端使用14號鍍鋅鐵絲捆緊。三、腳手架的計算附件1、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書；四、搭設技術措施搭設技術措施：(1)立桿垂直度偏差不得大于架高的1200。(2)各接頭必須采取對接扣件，對接應符合下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，同一步7、內不允許有二個接頭。 (3)腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距懸挑梁表面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 (4)大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊。 (5)大橫桿對接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。 (6)架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過500mm，同一排大橫桿的水平偏差不得大于1300。 (7)小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。 (8)腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至8、頂連續設置。 (9)剪刀撐的接頭采用搭接，搭接長度至少1米，至少3組旋轉扣件。 (10)剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。 (11)用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。 (12)剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形的雙桿互相交叉。并與地面成4560夾角。作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩定。(13)在陽角轉角處，型鋼懸挑梁下面兩側增加12號斜撐槽鋼。槽鋼與建筑物立面成45度角，與水平面成45度角，與型鋼梁的作用點距離建筑物角點，斜9、撐槽鋼與建筑物預埋鐵及型鋼梁滿焊。陽角懸挑梁的梁端與附近兩側懸挑梁的梁端通過12號槽鋼連接，做成聯梁形式。五、搭設工藝流程1、懸挑式腳手架搭設工藝流程：懸挑架部件準備（預埋件檢查合格）安裝懸挑架縱梁安裝安裝腳手架承插鋼管底座搭設腳手架檢查驗收使用拆除。2、操作要點1）按懸挑架部件明細表核對進場部件，檢查質量證明、型號規格。2）除去預埋件表面的雜物，對預埋件的位置進行逐個檢查并實測預埋件的偏差。3）每完成一榀懸挑架后，按規定檢驗校正，才能繼續安裝相臨一榀懸挑架。4）安裝縱梁前，再次核對安裝后懸挑架的孔眼尺寸，懸挑架的相對位置，看是否有位移、變形情況，調整后再安裝。5）承插鋼管底座與縱梁可靠連接，10、在工字鋼上焊25鋼筋，立桿直接插在鋼筋上，限制鋼管的水平位移。6）懸挑架的安裝、腳手架系統的搭設必須由項目技術負責人、安全員、施工員分段驗收，驗收合格后才能使用。7）懸挑腳手架在使用時經常進行檢查，并遵守設計對操作層數的規定，不得超負荷運作。8）拆除懸挑腳手架，先拆除腳手架系統，然后再拆除縱梁和懸挑梁。9）拆除縱梁和懸挑架時，注意上下得聯系，統一指揮，防止撞擊已建成得裝飾面。六、架子的驗收、使用及管理1、 架子的驗收、使用及管理(1)把好驗收關。搭設過程中的架子，必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登11、。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。 (2)工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。 (3)基礎、卸荷措施和架子分段完成后，應由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等有關人員，每三排進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。 (4)使用按3kNm2考慮，因此架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。 (5)架子搭好后要派專人管理，未經安全科同意，不得改動，不得任意解掉拉桿和扣件。 (6)架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。12、 (7)雨后要檢查架子的下沉情況，發現地基沉降或立桿懸空要馬上用木板將立桿楔緊。 (8)在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要防滑措施。 (9)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。2、人員素質要求 (1)作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病。 (2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。 (3)明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無13、可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。 (4)作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。七、架子搭設安全技術交底1、 架子搭設安全技術交底(1)凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)進行體檢。 (2)腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。對于14、高大異形的架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底。 (3)操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境及所需防護用具做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。 (4)架子工在高處(距地面高度2m以上)作業時，必須佩帶安全帶。安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過檔”(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴禁酒后作業。 (5)遇有惡劣氣候(如風力五級以上，高溫、雨天氣等)影響安全施工時應停止高處作15、業。 (6)遞桿、拉桿時，上下左右操作人員應密切配合，協調一致。拉桿人員應注意不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。使用人力吊料，大繩必須堅固，嚴禁在垂直下方3m以內拉大繩吊料。使用機械吊運，應設天地輪，天地輪必須加固，應遵守機械吊裝安全操作規程，吊運杉板、鋼管等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、解綁繩。 (7)未搭完的一切腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人會同架子組長以及使用工種、技術、安全等有關人員共同進行驗收，認為合格，辦理交接驗收手續后方可使用。使用中的架子必須保持完整，16、禁止隨意拆、改腳手架或挪用腳手板；必須拆改時，應經施工負責人批準，由架子工負責操作。 (8)所有的架子，經過大風、大雨后，要進行檢查，如發現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。2架子拆除安全技術交底(1)外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。 (2)拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。 (3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。 (4)架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除，先清理架上雜物。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿17、不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。 (5)拆除工藝流程：拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。 (6)拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。 (7)拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。 (8)拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。 (9)拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。 (10)拆架人員應18、配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。 (11)拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。 (12)拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。 (13)拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。 (14)拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。 (15)拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。 (16)嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方19、應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息:雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 米；采用的鋼管類型為 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步20、兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；本工程地處上海，查荷載規范基本風壓為0.600，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.130；計算中考慮風荷載作用；每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；懸挑水平21、鋼梁采用20a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1米，建筑物內錨固段長度 5 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1=0.036 kN/m ；腳手板的自重標準值:P20.9/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+22、1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q10.105=0.169 kN/m；活荷載的設計值: q20.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max22 =0.314 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max22 =-0.37 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.314106,0.37106)/4790=77.244 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 7723、.244 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.036+0.105=0.141 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為：15004/(10010515004/(100105115000) = 2.108 mm；大橫桿的最大撓度 2.108 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度24、和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值：p11.5 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值：P21.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.5/(2+1) =1.350 kN；(0.054+0.158)+1.4 1.35 = 2.144 kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax2/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax0.9/3 = 025、.643 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.647 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.647106/4790=135.167 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.167 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=59004/(384105115000) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.35 = 1.56126、 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax900(39002-49002/9 ) /(72105 115000) = 1.705 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.705 = 1.718 mm；小橫桿的最大撓度為 1.718 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R27、 Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P12/2=0.054 kN；小橫桿的自重標準值: P20.9/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值: P31.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.5 /2 = 2.025 kN；2.025=3.203 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： NG12/2)0.036/1.8018.00 = 2.785；(2)28、腳手板的自重標準值(kN/m2 NG24(0.9+0.1)/2 = 1.05 kN； NG341.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG418 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.42 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 32/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.29、6 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 11.13 = 0.475 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ4.05= 10.974 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NGQ4.05= 10.123 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2/10 = 0.274 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩30、定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.974 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；31、 = 10974/(0.188457)=127.728 N/mm2；立桿穩定性計算 = 127.728 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.123 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：立32、桿凈截面面積 ： A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；2；立桿穩定性計算 = 175.132 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.475 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照33、下式計算：NlwWkAw = 7.176 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.176 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 100/15.9的結果查表得到 ，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf10-4205103 = 92.186 kN；Nl = 12.176 Nf = 92.186,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.176小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 34、連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1 m，l = 5 m，m1 = 0.1 m，m2 = 1 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1780.4 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 178 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=4.42+4.05=8.47kN；10-378.5 =0.226 kN/m；代入公式，經過計算得到支座反力35、 RA = 19.392 kN支座反力 RB = -1.32 kN最大彎矩 MA = 9.43 kN.m 最大應力 = 9430047.75 /( 1.05 178000 )= 50.455 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 50.455 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N= 4.42 +4.05 = 8.47 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.5 = 0.226 kN/m最大撓度 Vmax= 4.357 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長36、度的兩倍，即 2000 mm水平支撐梁的最大撓度 4.357 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2000/400 mm,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用20a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.824。經過計算得到最大應力 = 9.43106 /( 0.824178000 )= 64.328 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 64.328 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓37、點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=1.32 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；502)1/2 =4.1 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.32kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓38、在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于201.57)=。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/420221510-3螺栓的軸向拉力N=1.32kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 19.392kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fccc2；經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=19.39 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!