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1、羅湖“二線插花地”棚戶區改造項目地質災害治理工程玉龍片區B20邊坡工程人工挖孔樁施工平臺方案編 制:審 核：日 期:目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、平臺搭設要求3四、搭設流程和要點4五、平臺荷載試驗及驗收7六、安全管理7七、卸料平臺平、立面圖9八、卸料平臺計算書11一、工程概況本項目位于清水河街道玉龍片區位于清平高速以西,金湖路以北的銀湖山山谷中，三面環山,地形起伏較大.B20邊坡南側毗鄰深圳市武警醫院，采用人工挖孔樁支護加固。武警醫院營房至既有擋墻墻角形成一個高約1012m的邊坡，坡度約35度的邊坡，人工挖孔樁位于該邊坡坡頂，為保證挖孔樁施工正常進行，需要再挖孔樁外側搭設施工平臺，平臺2、長度202m。二、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；建筑地基基礎設計規范(GB500072011）；建筑結構荷載規范DBJ15101-2014；建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；建筑施工安全檢查標準JGJ592011;建筑工程施工安全操作規程DBJ 01022002；鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T5832008建筑施工高處作業技術規范JGJ8091;羅湖“二線插花地”棚戶區改造項目地質災害治理工程玉龍片區邊坡設計-施工圖。三、平臺搭設要求腳手架操作平臺為一層，平臺搭設尺寸長為202m,寬為3.5m,使用時逐層向上搭設，料臺最3、大堆放荷載為1。0kN/。卸料平臺的立桿間距為0。8m0.8m，步距0。8m,搭設高度為2.521m,鋼管類型48。3mm3。0mm，扣件連接方式：平臺板下鋼管采用雙扣件，其他采用單扣件，平臺板底鋼管間距300mm.卸料平臺搭設時每間隔20米必須設置與原地面連接的拉結點，拉結件采用48。33.0mm鋼管與結構連接。操作層滿鋪腳手板，用鐵絲扎緊,靠外一側應略高于內側。外立桿內側設置擋腳板，高度180mm,周邊設置兩道防護欄桿,防護高度1。2m，內側懸掛密目網進行封閉,防護欄桿內外兩側居中懸掛限載標識牌。靠外側的立面由底至頂連續設置剪刀撐，每沿長向每三步設置一道縱向剪刀撐。斜撐間隔10m設置一道。4、3.1、材料要求3。1.1鋼管：腳手架鋼管采用48。33。0mm的熱軋鋼管。鋼管不得嚴重銹蝕、彎曲、變形，外側的鋼管刷油漆進行防腐處理.3.1。2扣件：鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）之相關規定;采用其它材料制作的扣件,應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用.腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊的扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。不得采用嚴重銹蝕或螺紋已被咬口的扣件。3.1。3腳手板：木腳手板應采用300*300mm雙層模板制作,不得使用腐朽、劈裂的模板。3.2、作業條件3。2.1腳手架的落地位置場地應平整且清理干凈，5、排水應暢通。四、搭設流程和要點平臺搭設順序如下：放置縱向掃地桿逐根豎立桿安放橫向掃地桿安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨時拋撐安裝第三步、四步縱向水平桿和橫向水平桿設置連墻件接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝防護欄桿密目網封閉懸掛限載標識牌4。1、對地基素土進行處理，地基承載力應滿足設計要求，搭設時加可設底座和安放墊木或墊板。4。2、鋪放墊木(板)和安放底座墊木（板）必須鋪放平穩,不得懸空,安放底座時應拉線和拉尺，按規定間距尺寸擺放后加以固定。4。3、放置縱向掃地桿、豎立桿。4。4、卸料平臺作業層橫向水平桿間距應不大于500mm。卸料平臺必須設置縱、橫向掃地桿。縱6、向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.4.5、立桿必須用鋼管與地面進行可靠連接。4.6、立桿接長接頭必須采用對接扣件連接，對接應符合下列規定：(1)立桿上的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4.7、搭設縱、橫向水平桿縱向水平桿的構造應符合下列規定：（1)縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。（2)縱向水平桿接長應采用對接扣件連接。4。8、剪刀撐: （1）剪刀撐隨立7、桿、縱橫向水平桿等同步搭設。 （2）剪刀撐的設置應符合下列規定：剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.4。9、扣件安裝 (1)扣件螺栓擰緊力矩不應小于40N.m，并不大于65N.m。 (2）扣件規格必須與鋼管外徑相同.(3）主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。 (4）對接扣件的開口應朝上或朝內。 (5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于l00mm。4。10、鋪設腳手板(1)腳手板的探頭應采用鍍鋅鐵絲固定在支撐桿上。(2)應鋪滿、鋪穩，。（3)在8、拐角處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接,以防止滑動。（4）腳手板靠外一側應略高于內側。4。11、搭設防護欄桿、擋腳板、懸掛密目網作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定: （1）防護欄桿應設置兩道. (2）上欄桿上皮高度1.5m，密目網防護高度1。5m。 （3)防護欄桿和擋腳板應搭設在外立桿的內側.(4）擋腳板高度不小于180mm。4。12、平臺拆除4.12。1拆除前應做好以下準備工作：（1)應全面檢查架體的扣件連接、支撐體系等是否符和構造要求。（2)應清除平臺上雜物及地面障礙物。4.13.2拆除時應符合下列規定：（1）拆除順序與搭設順序相反,須遵循先搭后拆，后搭先拆的原則，從腳手架頂端拆除其9、順序為:安全網防護欄桿擋腳板腳手板小橫桿大橫桿立桿縱向支撐。（2)當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連接件。（3）在拆除過程中凡已松開連接的桿件應及時拆除，避免誤扶和倚靠已松脫連接的桿件. （4）拆除的桿配件應以安全的方式運出和卸下，必須綁扎牢固或裝入容器內才可吊下，嚴禁向下拋擲，拆除過程中應作好配合，協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業. (5）拆除腳手架時必須劃分安全區，設警戒標志，并設專人警戒. (6)拆除前須指派專人檢查架子上的材料、雜物等是否清理干凈，否則不許拆除。（7）拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業。4.14、10、安全要求（1)腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢,體檢合格者方可持證上崗.（2)搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。(3）腳手架的構配件質量與搭設質量應按規定進行檢查驗收，合格后方準使用。（4)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。(5）當有6級及6級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。（6)腳手架的安全檢查與維護應按規定進行，安全網應按有關規定搭設或拆除.（7)在腳手架使用11、期間嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿.(8)不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。(9）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。(10)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ462012)的有關規定執行。(11）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（12）卸料平臺架上堆積荷載不得超過1。0t，材料隨時清運。（13）在卸料平臺防護欄桿的應懸掛限載標志牌，居中掛在防護欄桿的第一道水平桿上。標志牌注明限載重量為1。0噸。五12、平臺荷載試驗及驗收5.1、卸料平臺使用前應進行荷載試驗，按容許荷載均勻布設，檢查橫桿、立桿和扣件等是否存在交大變形和位移，荷載試驗后，各項指標達到要求后方可投入使用。5。2、架子未經檢查、驗收前，除架子工外，嚴禁其他人員攀登，驗收后任何人不得拆改，須作局部拆改時，須經施工負責人確認后由架子工進行操作。5.3、大風雨后,施工負責人要及時組織相關人員對架子進行全面檢查。5。4、建立有效的安全管理機構和定期檢查、復查制度，由安全主管主持檢查和驗收、檢查以下項目:(1)各主節點處桿件的安裝，連墻件、支撐等構造是否符合方案要求；（2）底座是否松動、立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動；(4）定期對外架13、的垂直度進行觀測并做好記錄。（5）遇六級大風和大雨過后，必須對腳手架進行檢查。六、安全管理6。1、因該平臺為物料周轉期間使用，限重1。0噸，最大堆放荷載為1。0kN/。在操作面里外兩側應懸掛限重標志牌。平臺上堆放木方及多層板的高度0。5m，渣土臨時堆放高度不得高于200mm.6.2、在作業面上堆放的材料應碼放整齊、穩固，不得影響施工操作的人員通行，嚴禁架上人員在上面跑動。6。3、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構件、整體性桿件、連接件.確實需要拆除的，必須經主管人員同意，采取相應加固措施，并在作業完成后及時恢復.6.4、工人在架體上作業時，應注意安全,避免發生碰撞或跌落，嚴禁坐在欄桿上等不安14、全處休息。6.5、本卸料平臺通道與各樓層相連接，靠外側設部分爬梯，通道周圍設置1.5米護身欄桿,并懸掛密目網。6。6、工人上架進行作業前，應先檢查有無影響安全作業的問題或隱患，排除和解決完成后方可作業，發生異常情況或危險時,立即通知架上人員撤離。七、卸料平臺平、立面圖平臺平面圖平臺平面圖操作平臺剖面圖操作平臺立面圖八、卸料平臺計算書人工挖孔樁施工平臺計算書一、參數信息：1。基本參數立柱橫向間距或排距la（m):0。80，腳手架步距h(m）：0.80；立桿縱向間距lb(m):0.80，腳手架搭設高度H(m)：2。52；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m):0.30，平臺底鋼管間距離（mm)：315、00.00；鋼管類型（mm):483。0，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80;2.荷載參數腳手板自重(kN/m2）:0。300；欄桿自重(kN/m2)：0。150;材料堆放最大荷載（kN/m2):10。000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：1.000;二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3;截面慣性矩 I = 10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖1。荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重（kN/m):q11 = 0.150 + 0。3000。300 = 0.240 kN/m；（2)堆放材料的自重線荷載(kN/m16、）：q12 = 10.0000.300 = 3.000 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值（kN/m):p1 = 1.0000.300 = 0。300 kN/m2。強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：最大支座力計算公式如下：均布恒載:q1 = 1。2 q11+ 1.2 q12 = 1.20。240+ 1。23.000 = 3.888 kN/m；均布活載：q2 = 1.40。300 = 0.420 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.13.8880。8002 + 0.117 0。4200。80017、2 = 0.280 kN.m ；最大支座力 N = 1。13.8880。800 + 1。20.4200。800 = 3。825 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.280106 / (4490.0） = 62.424 N/mm2;縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205。000 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 62。424 N/mm2小于縱向鋼管的抗壓設計強度 205.000 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載: q = q11 + q12 = 3.240 kN/m;均布活載： p = 0。300 kN/m； V = 18、(0。677 3.240+0.9900。300)800.04/（1002.060105107800。0)=0.459 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0。459 mm 小于縱向鋼管的最大容許撓度 800。000/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3。825 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管計算變形圖(kN。m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0。828 kN。m ;最大變形 Vmax = 1.476 mm ；最大支座力 Qmax = 11.019、76 kN ；最大應力= 184.493 N/mm2；橫向鋼管的計算應力 184。493 N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205。000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.476 mm 小于支撐鋼管的最大容許撓度 800.000/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12。80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值20、 R= 11。076 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力）計算：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架的自重（kN）：NG1 = 0.1492。521 = 0.375 kN；（2）欄桿的自重（kN）：NG2 = 0。1500.800 = 0。120 kN；(3)腳手板自重(kN）：NG3 = 0。3000。8000.800 = 0.192 kN；(4）堆放荷載（kN)：NG4 = 10。0000.8000。800 = 6.400 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG21、1+NG2+NG3+NG4 = 7.087 kN；2。活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 1.0000.8000.800 = 0。640 kN;3.因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 1.27.087+ 1。40。640 = 9。401 kN;六、立桿的穩定性驗算：立桿的穩定性計算公式：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 9。401 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) :i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm222、）：A = 4。24 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）:W=4。49 cm3; - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2; L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1）或（2）計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a （2） k1- 計算長度附加系數,取值為1。243； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；= 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.300 m;公式（1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1。24323、1。7000.800 = 1。690 m;L0/i = 1690.480 / 15。900 = 106.000 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。544 ；鋼管立桿受壓應力計算值; =9400.852 /( 0.544424。000 )= 40。757 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 40.757 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求!公式（2)的計算結果:L0/i = 1400.000 / 15.900 = 88.000 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.673 ；鋼管立桿受壓應力計算值; =9400.852 /( 0。673424.000 ）= 32.945 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 32.945 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！