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1、xx石化PTA裝置料倉環梁(支撐架)施工方案一、編制依據1、京鼎工程建設有限公司設計的施工圖：XF42B-1930PTA成品SILO 1-2料倉XF42B2910PTA成品SILO 2-1料倉XF42B-2930PTA成品SILO 22料倉XF42B-3910PTA成品SILO 3-1料倉XF42B3930PTA成品SILO 32料倉XF42B-2502STR2502料倉2、 現行建筑施工及驗收規范：GB 50300-2001 建筑工程施工質量驗收統一標準GB 502022002 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB 50204-2002 混凝土結構工程施工質量驗收規范JGJ 1072003 2、鋼筋機械連接通用技術規程。3、 現場實際情況。二、工程概況1、 我公司承擔xx石化（大連）PTA工程，主裝置區的PTA1#裝置區、PTA2#裝置區、PTA3裝置區內的1-2成品料倉、21成品料倉、2-2成品料倉、31成品料倉、3-2成品料倉，共計5個單體料倉及STR2501料倉工程的砼結構施工任務。裝置區的成品料倉5個相同,均為長98。7m，寬19m,每個成品料倉配備五個筒倉（筒倉為圓形鋼結構，不在我公司施工范圍內）,混凝土平臺結構高度為25.400m，層高為6.4m，在25.40m標高處最大梁截面尺寸為10002500，環梁截面尺寸為8002200,與每個環梁相切的還有四根八字梁，八字梁截面3、尺寸為9002400。STR-2501料倉長65.5m,寬14.4m，每個料倉單體上部配備4個筒倉，混凝體結構平臺高度為29。500m,層高為4。2m，在29.40m標高處最大梁截面尺寸為8002200,環梁截面尺寸為7002000，與每個環梁相切的還有四根八字梁，八字梁截面尺寸為8002200.2、 5個成品料倉中的環梁LA與5KL1、5KL-2、5KL-3、5KL4、5KL5、5KL-6、5L1、5XL1、5XL2等框架梁相互重疊，共同承受荷載。3、 難點分析:該部位主梁、八字梁及環梁縱橫交錯，工序繁雜交叉作業,工序之間勢必要照成相互制約；梁斷面尺寸相應較大,砼的施工自重較為集中，因此對承4、重架的豎向抵抗力要求較高;環梁上部安裝鋼制料倉的地腳螺栓要求精度較高，因此對承重架的穩定性即不容忽視.4、 施工現場平面布置圖：各料倉平面位置圖下圖為21成品料倉詳細平面布置圖三、施工方法1、施工順序：模板承重架的安裝-梁底模板鋪設-框架梁綁扎-懸挑梁綁扎環梁綁扎-連梁綁扎-螺栓預安裝（粗找正)-梁內側模板安裝-梁外側模板安裝-環梁上部外側模板安裝-安裝螺栓固定架-測量定位-螺栓精找正并固定-澆灌砼2、施工輔助設施：2.1因施工部位平臺頂標高為25。4米,梁最大為10002500mm，梁互相重疊,鋼筋綁扎及其困難，螺栓安裝精度高。為保證施工安全及施工質量，讓施工人員有安全的施工空間，施工所用的5、材料及設備有堆放的位置.施工增設施工輔助設施。單跨平面見圖：2。2施工輔助設施的搭設：2.2。1在建筑物四周沿柱外側搭設2。5米寬的雙層平臺（操作平臺位置見下圖)，操作平臺品面尺寸2。56。0m（外側搭置安全欄桿）,下層平臺標高與梁底標高相同為22.9m，上層平臺標高為24。8m。操作平臺為5KL梁鋼筋綁使用，并且在綁扎5L-1時利用此平臺穿入鋼筋，保證5L1與環梁LA相重疊部分的鋼筋順利的安裝，保證施工質量.同時上層施工平臺作為建筑外挑平臺的支撐體受力體系。2。2.2在5KL與5L1相交的三角部為搭設臨時施工平臺（在滿堂紅腳手架上搭設）,平臺上表面標高與5KL梁底相同為22.9m,此平臺作為6、綁扎5KL、5L-1梁的施工平臺，同時在5L-1梁的鋼筋由柱外側穿入時的操作平臺.5KL、5L1梁的鋼筋綁扎完畢，在此平臺上安裝5KL、5L1的側模板.側模板安裝加固完畢，拆除此平臺，搭設腳手架，鋪設25。4m平臺板模板。2。2.3在環梁的內側沿環梁搭設滿堂（即圓心區)的兩層平臺并設置安全欄桿，一層平臺上表面標高23。45m，二層平臺上表面標高為21。45m。此雙層平臺作為環梁LA鋼筋綁扎、模板安裝、螺栓安裝、砼澆灌的施工平臺，并作為模板安裝及螺栓安裝固定架的支撐體系,材料、施工設備的臨時放置在平臺上，保證人員安全及施工方便。2.2.4在地面上按環梁LA的直徑鋪設砼趙平層.平臺按環梁寬度，每側7、放大100mm鋪設，平臺采用C15混凝土,厚度100mm。此平臺作為環梁鋼筋的預安裝使用.預安裝的目的，保證環梁鋼筋按設計要求的配置精度，并且在預安裝過程中調整鋼筋的位置，使鋼筋間距保證螺栓能順利安裝。預安裝的過程也是使施工人員對高空作業的熟練操作過程,并因此消化鋼筋綁扎前的算料及加工誤差以及復雜部位相交相切處的處理，同時需要注意安裝M48螺栓位置箍筋的避讓處理。3、施工方法:3。1鋼筋的制作、預裝，綁扎3.1.1鋼筋的制作、預裝：鋼筋進場進行復檢，檢驗合格才能使用.鋼筋現場機械加工，塔吊垂直運輸，人工綁扎。鋼筋連接采用機械連接，無法采用機械連接的部位,采用單面搭接焊接，焊接長度不少于10d，8、焊條采用J506系列焊條。 環梁上部鋼筋加工完后成進行預裝，在地面已鋪設的平臺及找平層上放出環梁LA的梁底線，并按螺栓位置放好點。在平臺上按每根上部鋼筋的綁扎位置放好鋼筋位置線，當與螺栓點相碰時調整位置線，使鋼筋與螺栓相互錯開，鋼筋線放好后進行鋼筋預擺放。2。2。2鋼筋預擺放過程中鋼筋完全按設計及規范要求連接,現場隨時調節鋼筋的曲率、長度及鋼筋接頭的位置.鋼筋擺放完成后，進行鋼筋編號，編號完成后，鋼筋按編號順序擺放.所有環梁的鋼筋編號完成后，獨立存放備用。3、框架梁、八字梁及環梁工序應密切配合作業,以保證鋼筋的綁扎及模板、螺栓的安裝與固定順利進行。3。1鋼筋的綁扎：第一步：綁扎5KL16框架梁9、鋼筋，綁扎過程中，與5L1梁及環梁LA相交位置的箍筋安裝上但不綁扎,以利于以后5L1及LA鋼筋的安裝。第二步:安裝5L-1的上部鋼筋。在上部鋼筋安裝過程中，5L-1梁的箍筋、環梁LA與5L-1相重疊部分的箍筋同時安裝。第三步：安裝環梁LA的與5L1及5KL-16沒有相交部位的箍筋，箍筋采用臨時輔助支架固定。臨時支架必須牢固，并不能影響下部鋼筋的綁扎.第四步：安裝環梁LA下部鋼筋,下部鋼筋要擺放正確，墊塊墊好，綁扎完成.完成后將環梁LA的內側箍筋拆開彎下，彎下放在環梁內側搭設的平臺上，并在鋼筋上鋪設跳板，方便人員施工.第五步：安裝5L1梁的底部鋼筋及構造筋，鋼筋從建筑外側搭設的施工平臺穿入，穿入10、后進行綁扎.先穿入5L-1外部的構造筋并綁扎牢固，然后穿入底部鋼筋，再穿入內側的構造鋼筋，并且要安裝綁扎完成，掛入拉鉤。第六步：安裝環梁LA外側的箍筋，綁扎牢固.第七步：安裝環梁LA上部鋼筋，制作鋼筋固定架，固定架固定在梁底部，固定架不拆除，在鋼筋固定架上按在地面預裝時的位置投點放線,放線完成后，鋼筋按編號安裝連接，鋼筋安裝完成后固定在固定架上，使鋼筋不移位。第八部：安裝環梁LA外側的構造鋼筋，箍筋有無法穿過的部位，箍筋切斷，安裝完成后搭接焊，單面焊10d。第九步:預安裝螺栓，從環梁LA內穿入螺栓，在預留鋼筋空位穿出上部鋼筋,進行螺栓調整，預安裝精度要達到10mm.第十步：安裝環梁LA內側的箍11、筋，將彎下的內側筋扶起,安裝在上部主筋上,箍筋如果無法安裝，切斷箍筋安裝,安裝完成后搭接焊，單面焊10d.第十一步：安裝環梁LA內側的構造筋,構造安裝完成后，安裝拉鉤。 鋼筋安裝完成后，調整鋼筋位置達到設計及規范要求，并固定鋼筋.3.2 模板安裝外模板采用木板，木方及鋼管(鋼筋圓環）加固。環梁LA內側模板需在螺栓調整加固穩定后，再進行封閉，封閉加固過程中避免碰撞螺栓及螺栓固定架。3。3螺栓調整：3。3。1制作螺栓固定架3.3。2測量放線3。3。3螺栓調整，加固。注：螺栓安裝另行編制專項方案.4、模板支撐架的安裝:現根據現場材料的配備情況,以及擬建工程的實際特點（建筑物層高為6。4米，板厚30012、mm)，準備采用滿堂紅扣件式鋼管腳手架的搭設方法作為鋼筋、模板、混凝土的承重架，由經驗估計法對300mm厚混凝土板擬采用縱橫向間距均為1.0m,步距為1.2m,縱橫向每隔7米設置斜向剪刀撐或八字撐進行搭設即可滿足承重需要；而對2.5米高主框架梁、八字梁及環梁則采取搭設腳手架前根據放樣線進行局部支撐加密的方式進行加強。現就本單位工程自重最大框架梁（KL5 斷面尺寸寬高=10002500）進行復核驗算如下:梁模板支撐（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL5新澆混凝土梁計算跨度(m）7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm）10002500新澆混凝土結構層高（m)6。4梁側樓板厚度(mm)300二13、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）25鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時（kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k（kN/m2）對水平面模板取值2風荷載標準值k（kN/m2)基本風壓0（kN/m2）0。02非自定義:0。02風壓高度變化系數z1。32風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱間距la(mm）500梁兩側立柱間距lb14、（mm)1600步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距lb（mm)800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm）800梁底增加立柱根數3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm）400，800，1200梁底支撐小梁根數7梁底支撐小梁一端懸挑長度（mm)250 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ib15、h3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h）+1。4Q1k，1.35（G1k+ （G2k+G3k)h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+（25+1。5）2.5)+1.42,1.35(0。1+（25+1.5）2。5）+1.40.72182.38kN/m q1靜0。91.35G1k+(G2k+G3k)hb0。91.350.1+(25+1.5)2。5180.62kN/m q1活0。91。40.7Q2kb0.91。40。7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+(25+1。5)2.516、166。35kN/m 1、強度驗算 Mmax-0。107q1靜L2+0。121q1活L2-0.10780.620.172+0。1211。760.1720.23kNm Mmax/W0.23106/375006.23N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0。63266.35166.674/(10010000281250)0。115mml/400166。67/4000。42mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態） R1=R5=0。393 q1靜l +0.446 q1活l=0。39380。620.17+0。4461。760.17、175.41kN R2=R4=1。143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14380。620。17+1。2231.760.1715。72kN R3=0。928 q1靜l +1.142 q1活l=0。92880.620。17+1.1421。760。1712.8kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0。393 q2l=0。39366。350.174。35kN R2=R4=1.143 q2l=1。14366。350.1712.64kN R3=0.928 q2l=0。92866。350.1710。26kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm）5090小梁抗彎強度設計值f（N/mm218、)15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1。78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）67.5小梁截面慣性矩I（cm4)303.75 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5。41+0.91.35(0。3-0.1)1/6+0。5（2。50.3）+0.9max1。2(0.5+（25+1.1）0.3)+1.41，1.35（0。5+(25+1.1)0。3）+1。40。71max0.81/2，（1.60。8）-1/2/21,15。72+0。91。35(0.30。1）1/6=15。76kN/m q2max4.35+（0.3-0.1)1/6+0.5(219、.50。3）+(0.5+(25+1。1）0。3）max0。8-1/2，（0。50。8）-1/2/21，12.64+（0。3-0.1）1/612.67kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10715.760.52，0.515。760。2520。49kNm Mmax/W0。49106/675007。3N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 Vmaxmax0。607q1l1,q1l2max0。60715.760.5，15.760.254.782kN max3Vmax/(2bh0）=34。7821000/（25090）1.59N/mm20、21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI）0.63212。675004/(10093503037500)0.18mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI）12.672504/（893503037500)0。22mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315.760。5,0。39315。760.5+15。760。259。01kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依21、次為R1R74。19kN,R2R69。01kN,R3R4R57。34kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312。670。5，0。39312.670。5+12.670。257。24kN 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R73。59kN，R2R67.24kN,R3R4R55.88kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm)483。5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗22、矩W（cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖（kNm) Mmax/W0。629106/5080123.85N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax10。155kN max2Vmax/A=210。1551000/48941.53N/mm2125N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.14mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1，R50.12kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R23、0.12kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483。5立柱截面面積A(mm2）489回轉半徑i(mm）15。8立柱截面抵抗矩W（cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75。95=150 長細比滿足要求！ 查表得，0。78 1、風荷載計算 Mw0。921.4klah2/100.921。40。020.51.22/100kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.514，荷載設計值q1有所不同: 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(25+1.5）2.5)+0.91。24、42173。93kN/m 2）小梁驗算 q1max4.86+（0.30。1)1/6+0.91.2(0。5+（25+1.1）0.3）+0.91。41max0.81/2，(0。50.8)-1/2/61，14.11+(0。3-0.1）1/6=14。15kN/m 同上四六計算過程，可得: R10.09kN，R213.1kN,R317.7kN，R413.1kN，R50。09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2+Mw/lbmax0.09+0.91。2(0.75+（25+1.1）0。3)+0。91.41（0。8+0。81/2)/20。9，13。1，17。7,13。1,0.25、09+0。91.2（0.75+（25+1。1）0.3)+0。91。41（0。8+0。5-0。81/2)/20.9+0/1。617.7kN fN/(A）+Mw/W17702.31/（0。78489)+0106/508047.03N/mm2f205N/mm2 滿足要求!八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN）30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3，R419。73kNN30kN 滿足要求！ 由此可見，縱橫向為1m，步距為1.2m，對于主梁，八字梁及環梁的梁底部支撐加密至縱向間距400mm，橫向間距500mm,且梁下部不少于三排站桿，步距統一為1。2m即能滿足支撐架的承重需要。