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1、 多孔連續箱梁預應力施工工藝一、 工程概況1、 上部結構連續箱梁概況三環路老川藏路跨線橋設計為625.75+35+2525.75m現澆預應力鋼筋砼箱型連續梁橋，全橋長835.05m 。4孔一聯，全橋共8聯。快車道為分離式的左右兩幅，每幅梁寬16.86m ，中央間隔7.14m部分不設蓋板以增加橋下采光。蓋梁為隱型蓋梁。 跨徑25.75m ,梁體為寬翼緣箱形截面，梁高1.40m ,箱梁為單箱室。幅寬16.86m ，翼緣箱板懸臂寬2.93m ，箱底寬 11m,箱梁腹板厚0.40m ，箱室寬2.25m ,頂底板厚度0.18m 。主孔35 m 跨在主墩范圍的梁體根部增加承托 ，其根部3m寬蓋梁高為1.72、0m ，兩側為0.305.50m 承托，其線型按直線變化,腹板厚度0.55m ,除邊腹板外，各中腹板中線均與其25.75m跨腹板中線對應，頂底板厚度 0.20m 。預應力除牛腿處采用P型固端錨外，其余各端采用張拉錨。除端跨橋臺側在梁端錨固外，其余各預應力束張拉端均在梁體上面錨固。相臨兩跨預應力束在墩頂平彎交叉，梁體左右各肋預應力束的平彎方向應對稱。2、主要工程數量見下表主要工程數量表序號工程項目單位工程量1C40m317803.02鋼筋t3910.813鋼絞線t420.7444無粘結預應力鋼絞線t72.725OVM錨具套25406YM錨具套96127波紋管m488973、主要技術標準（1）設計3、荷載：城-A級汽車荷載（2）設計車速：80公理/小時 （3）最大縱坡：3%（4）平曲線半徑：400m（5）豎曲線半徑：凹3000m， 凸4500m（6）凈 空：機動車道5.0m，輔道4.5m，5701廠專用線6.55m。 二、張拉設備及機具及張拉操作人員(一)張拉設備及機具 千斤頂及配套使用的油泵、油壓表在鋼絞線張拉施工前應按規范規定經國家計量機構認可的檢測部門進行配套校驗，以確定張拉力與壓力表讀數的關系曲線。標定張拉設備用的試驗機或測力計精度，不得低于+-2% ,壓力表的精度不宜低于1.5級,最大量程不宜小于設備額定張拉力的1.3倍。在使用過程中，也要定期校正，千斤頂校正時必須將千斤頂及油泵4、油壓表配套編號，嚴禁混用。張拉設備一般在使用超過6個月或200次以上及發生下列情況之一者，應對張拉設備重新標定：（1） 斤頂經過拆卸修理；（2）千斤頂久置后重新使用；（3）壓力表受過碰撞或出現失靈現象；（4）更換壓力表；（5）張拉中出現預應力筋發生多根破斷事故或張拉伸長值誤差較大。本橋配備預應力設備如下表：預應力設備表序號設備名稱單位數量備注1250B型張拉千斤頂臺4油泵、油壓表與張拉千斤頂配套2240Q型前卡式千斤頂套43壓漿泵臺24張拉油泵臺4 (二)張拉操作人員1、拉操作人員必須經過崗前培訓，考核合格后持證上崗。2、成立預應力施工工班專門負責本橋預應力施工工作。3、預應力施工過程中，設5、專人負責指揮協調，項目部技術、質檢人員旁站連續監控。三、材料試驗檢測 上部結構連續箱梁所用的鋼絞線、錨夾具、連接器等半成品材料試驗檢測按干建發（2000）字第145號文執行。預應力鋼材及錨夾具情況預應力均采用j15.24高強度低松弛預應力鋼絞線ASTMA416-90a2級標準,標準強度Rby=1860MPa ,Ey=1.9*105MPa ,加載至規定負荷的80%時,松弛損失不大于3.5%。1、35m主跨縱向預應力鋼絞線采用915.24，錨具型式為OVM15-9，預應力管道采用87波紋管預埋；與35m主孔相鄰跨縱向預應力鋼絞線采用615.24，錨具型式為OVM15-6，預應力管道采用77波紋管預6、埋。2、25.75m標準跨縱向預應力采用815.24鋼絞線，錨具型式為OVM15-8,預應力管道采用82波紋管預埋；25.75m端跨縱向預應力鋼絞線采用1015.24，錨具型式為OVM15-10，采用87波紋管預埋成孔；25.75m上盤牛腿跨及(25.75m+3.0m)下盤牛腿跨縱向預應力均采用815.24m鋼絞線，錨具型式為：張拉端OVM15-8,錨固端為OVM15P-8，采用82波紋管預埋成孔。3、鋼絞線張拉控制力為：10束為1955KN,9束為1759KN，8束為1564KN，6束為1173KN,各鋼絞線束均采用5%超張拉工藝。4、35m及25.75m蓋梁預應力鋼絞線均采用515.24，7、錨具型式為：張拉端為YM15-5，錨固端為YM15P-5，采用56波紋管預埋成孔。預應力束采用一端張拉，張拉端與錨固端交錯布置，張拉控制力為977.6KN ,超張拉至1026.5KN再回到977.6KN錨固。5、橋面橫向無粘結預應力鋼材及錨具型式為：單根鋼絞線15.24,張拉端錨具為YM15-1,錨固端錨具為YM15P-1。張拉控制力為196KN,超張拉至206KN再回到196KN錨固。采用一端張拉，張拉端與固定端交錯布置。四、預應力有關的理論計算1、預應力筋張拉伸長值計算后張法預應力鋼材張拉時的理論伸長值，可按下式計算：L=P*LT/(Ay*Eg)P-預應力筋的平均張拉力，取張拉端拉力與跨中8、（二端張拉）或固定端（一端張拉）扣除孔道摩擦損失后的拉力平均 值，即P=Pj1-(KX+U)/2式中LT-預應力筋的實際長度（cm） Ay-預應力筋的截面面積（mm） Eg-預應力筋的實測彈性模量（N/ mm2） Pj-張拉控制力，超張拉時按超張拉力取值（N） K- 孔道每m局部偏差對摩擦的影響系數； U- 預應力筋與孔道壁的摩擦系數； X- 從張拉端至計算截面的孔道長度（m），可近似取軸 線投影長度，對一端張拉X=LT,對二端對稱張拉，取X=LT/2； -從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）,對一端張拉，取曲線孔道的總轉角，對二端張拉，取曲線孔道總轉角的一半。用上述方法進行9、計算時，對多曲線段組成的曲線束，或直線段與曲線段組成的折線束，應分段計算，然后疊加。在計算時，首先應將每段的兩端扣除孔道磨阻的有效拉力計算出來，然后在計算每段的伸長值。預應力筋張拉前，應先調整到初應力再開始張拉和量測伸長值。后張法預應力筋張拉實際伸長值L可按下式計算： L=L1+L2-A-B-C L1-從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值（cm） L2-初應力時的推算伸長值（cm），可采用相鄰級的伸長度。 A- 張拉過程中錨具楔緊引起的預應力筋內縮值； B-千斤頂體內預應力筋的張拉伸長值； C-砼在張拉過程中產生的彈性壓縮值。 也可根據彈性范圍內張拉力與伸長值成正比的關系，用計算法或圖解法確定10、。2、各預應力張拉理論伸長值 (1)（25.75+3）m下盤牛腿跨束 號N1N2N3N4N5張拉端伸長值cm23.2821.6619.958.746.94（2） 25.75m標準跨（3） 束 號（4） N1（5） N2（6） N3（7） 張拉端伸長值cm（8） 14.35（9） 12.92（10） 11.4（3）蓋梁預應力束理論伸長值：6.34cm（4）橋面橫向預應力束理論伸長值： 無粘結預應力束：10.51cm；有粘結預應力束：10.72cm。四、預應力筋張拉工藝由于箱梁砼分二次澆筑成型，應以第二次澆筑砼強度（即頂板及翼緣板砼強度）作為張拉控制強度的依據。待梁體頂板砼強度達到設計要求強度1011、0%后才能進行預應力筋張拉。梁體張拉前，側模板必須拆除。根據設計要求，所有預應力筋均需進行5%超張拉，采用控制應力和伸長值雙控法施工，以應力控制為主，伸長值作為校核。張拉時需注意在同一截面內對稱張拉，以防止箱梁出現側彎。（一） 張拉準備（1）檢查砼度是否達到100%設計強度；（2）檢查鋼絞線束是否可以在預應力孔道內串動自如；（3）鋼絞線有無交叉、纏繞；（4）工作錨、限位板、千斤頂、工具錨是否安裝準確且在同一直線上。（5）工具錨夾片是否已均勻楔緊。（6）千斤頂內氣體是否已排空，油路是否有漏油現象，油路是否有接錯現象。（二） 張拉順序及方法張拉順序1、梁體支架拆除前進行縱向預應力筋張拉，但下牛腿N12、4、N5號預應力束應在上牛腿混凝土達到設計強度100%后方可張拉2、預應力筋的張拉順序，應使結構受力均勻、同步，不產生扭轉、側彎，不應使混凝土產生超應力，不應使結構產生過大的附加內力及變形，一般應遵循同步、對稱張拉的原則。 3、本橋預應力束張拉順序（1）總體順序為:首先張拉蓋梁應力束,然后張拉縱向預應力束,最后張拉頂板橫向無粘接預應力束。（2）蓋梁預應力束：先張拉中間束，然后張拉中間跨縱向預應力束，然后張拉兩邊跨縱向預就應力束；每跨箱梁先張拉中間腹板靠近截面形心的預應力束，然后兩側腹板縱向預應力束對稱張拉。（3）橫向無粘接預應力束：順橋向依次對稱張拉。4、張拉方法 （1）、縱向預應力筋 35米13、主跨、與35米主孔相鄰跨、25.75米標準跨、25.75米端跨縱向預應力束均采用兩端張拉；25.75米上盤牛腿跨及（25.75米+3.0 米）下盤牛腿跨均采用一端張拉。 (2)、橋面橫向無粘結預應力筋張拉端和錨固端交錯布置，采用一端張拉。 （3）、35米及25.75米蓋梁跨預應力筋張拉端和錨固端交錯布置，采用一端張拉。1、 張拉順序 持荷5分鐘0 15%con 量測伸長值 105%con con 量測伸長值 錨固2、 張拉控制應力根據張拉油表及對應的千斤頂之間的關系曲線，利用最小二乘法計算出與千斤頂對應的油表讀書控制應力油頂編號2040204720152012油表編號802480161239114、35915%con5.376.355.535.53100%con40.1040.6033.9134.30105%con42.0642.5635.6335.84（三） 預應力筋張拉操作過程1、 預應力筋兩端張拉 張拉設備同時布置在預應力筋兩端，同時同步張拉，具體操作過程如下：（1） 初張拉梁體兩端的油泵同時對千斤頂主油缸（張拉缸）充油，使鋼絞線束略為拉緊，同時調整錨環及千斤頂位置，使預應力孔道、錨具、千斤頂三者之軸線互相吻合，注意使每根鋼絞線受力上均勻，當鋼絞線達到初應力0.1k時，量測千斤頂缸體的伸出長度，并作好記錄。（2） 張拉采用兩端同時同步逐級加壓的方法進行，兩端千斤頂的升壓速度應接近相15、等，當兩端達到超張拉噸位105% k時，鎖定，并維持張拉力不變，持荷5分鐘，然后兩端回油至設計噸位100%k，在相應分級荷載下量測千斤頂缸體的伸出長度。（3） 伸長值校核根據混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-92第條規定:如果實際伸長值超出計算伸長值的-5%+10%,則應暫停張拉,分析其問題所在，并在采取相應的措施后,方可繼續張拉,伸長值校核應在張拉過程中同時校核。（4） 錨固當預應力筋實際伸長值控制在計算伸長值的-5%+10%范圍，并且按照市政橋梁工程質量檢驗評定標準GJJ2-90第條規定：預應力筋張拉各項檢查項目均控制在允許偏差規定范圍內的，方可進行錨固。兩端同時緩慢打開張拉油泵16、截止閥，將張拉缸油壓（張拉表讀數）緩慢降至零，千斤頂活塞回程，夾片即自動跟進錨固。2、 預應力筋一端張拉（牛腿跨） 預應力筋一端張拉工藝過程采用分級張拉一次錨固，具體張拉步驟與兩端張拉相同。3、 橫向無粘結預應力筋張拉采用小油泵與單根鋼絞線前卡千斤頂張拉。采用一端張拉工藝。張拉控制力為196KN,超張拉至206KN再回到196KN錨固。（五） 、預應力筋張拉安全注意事項1、 在預應力作業中，必須特別注意安全，因為預應力筋蓄積較大的能量，萬一預應力筋被拉斷或錨具與張拉千斤頂失效，巨大能量急劇釋放，有可能造成很大危險，因此在 任何情況下作業人員不得站在預應力筋的兩端，同時在張拉千斤頂的后面應設立防17、護裝置。2、 操作千斤頂和測量伸長值的人員，應站在千斤頂側面操作，嚴格遵守操作規程，油泵開動過程中，不得擅自離開崗位，如需離開，必須把油泵閥門全部松開或切斷油路（包括另一端）。3、 張拉時應認真做到孔道、錨環與千斤頂三對中，以便張拉工作順利進行，并不致增加孔道摩擦損失。4、 工具錨的夾片，應注意保持清潔和良好的潤滑狀態，新工具錨夾片第一次使用前，應在夾片背后凃上潤滑脂（例如黃油），以后，每使用5-10次，應將工具錨上的擋板連同夾片一同卸下，向錨板的錐形孔中重新涂上一層潤滑劑，以防夾片在退楔時卡住。5、 多根鋼絞線束夾片錨固體系如遇到個別鋼絞線滑移，可更換夾片，用小型千斤頂進行單根補張。其張拉力18、按一根鋼絞線計算。6、 預應力筋錨固后，在距離錨環10cm處畫一條標記線，靜停24h觀察無滑絲現象方可切斷鋼絞線。鋼絞線距錨環的距離不宜小于30mm.7、 切斷鋼絞線要用切割機或角磨機，嚴禁用氧割切斷。五、預應力孔道壓漿工藝（一）基本要求1、 預應力孔道壓漿工作應在鋼絞線張拉完成后24小時內進行。2、 孔道壓漿采用40號水泥漿，水泥宜采用普通硅酸鹽水泥，水泥 齡期不超過1個月。3、 水泥漿中的膨脹劑采用鋁粉，比例為4、 預應力孔道灌漿由下至上進行，確保水泥漿飽滿。壓漿時注意防止相鄰孔的串漿而阻塞未壓漿孔道，當氣溫或構件溫度低于5C時，不得進行壓漿。5、 水泥漿稠度控制在14-18S之間，最大泌19、水率不超過4%，拌合后3h泌水率宜控制在2%，24h后泌水應全部被漿吸回。6、 水泥漿自調制到灌入孔道的延續時間一般不宜超過30-45min,水泥漿在使用前和壓注過程中應經常攪動。7、 壓漿前，用吹入無油份的壓縮空氣清洗管道，接著用含有0.01kg/升石灰氫氧化鈣的清水沖洗管道，直到松散顆粒除去及清水排出，管道再用無油壓縮空氣吹干。8、 a。孔道壓漿至最大壓力時，穩壓時間不得少于3 min，壓漿應達到流出端水泥漿稠度與規定稠度相同為止。9、 壓漿時，每一工班應留取不得少于3組的7.07*7.07*7.07cm立方體試件,標養28d,檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據.10、 填寫孔道壓漿施20、工記錄(二) 預應力孔道壓漿工藝:見工藝流程圖安裝壓漿帽、壓漿閥無油份的壓縮空氣清洗孔道含0.01kg/升氫氧化鈣的清水沖洗孔道無油份壓縮空氣吹干孔道 拌制40號水泥漿孔道壓灌40號水泥漿制作試件 保壓3分鐘養生3小時后拆除壓漿帽、壓漿閥28天齡期強度檢測六、其他注意事項：1、 由于縱向預應力筋及蓋梁預應力筋均為波紋管預埋，故在施工時波紋管時，定位一定要準確。2、 預埋波紋管時，同時要將通氣孔塑料管預埋好在。3、 澆筑砼時，振動棒盡量避免撞擊波紋管。4、 張拉時，一定要注意安全。5、 灌漿時，要佩帶護目眼鏡，以防水泥漿濺入眼睛。6、 千斤頂及油泵等配套設備不用時要妥善保管，油表要用防水材料包裹，以防受潮。