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1、目錄一、編制依據1二、工程概況1三、施工準備21、勞動力準備22、模板選型23、材料機具2四、支撐系統的設計與施工21.支撐設計22。施工工藝33.搭設前的施工準備34。墊木、底座的設置55.滿堂腳手架的搭設56.滿堂腳手架搭設的主要安全、技術措施7五、支撐計算81.基本參數、82。規范要求83。荷載匯總9六、混凝土的澆搗18七、質量要求19一、編制依據1、經過有關部門審批的有效施工圖施工圖名稱：xx會展中心2、有關規范、標準、規程、法規等混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑施工腳手架實用手冊（中國建筑工業出版社)2、建筑施工安全技術手冊（中國建筑工業出版社）建筑施工安全檢查標準JGJ59993、xx會展中心首層層高為8.1m,二層層高為8.4m.，總建筑面積為83317，其最大跨度為20m和18m（具體見結構平面布置示意圖)。我項目部計劃采用483.5mm的Q235鋼管搭設滿堂鋼管模板支撐架進行結構施工，為保證現場施工安全，確保施工質量特編制本專項施工方案.二、工程概況工程概況一覽表工程名稱xx會展中心工程地址xx省xx市xx大街中段路北建設單位設計單位監理單位施工單位總建筑面積83317m2建筑高度(檐口）24m建筑層數2F主要構件尺寸主梁：5001500mm、7001800mm、6001800mm、次3、梁：400900mm現澆板：120mm柱:12001200mm、800800mm、8001000mm、10001000mm、1200mm其 它各 項本工程為鋼筋混凝土框架結構,二級耐火等級，使用年限50年，抗震設防類別乙類，結構抗震等級為三級。三、施工準備1、勞動力準備現場木工班組分為兩個小組,每個小組40人，架子工班組也分為兩個小組，每個小組20人，模板支撐由架子工搭設，各班組均由1個班組長各自管理,由一名木工工長統一協調指揮，以提高支模速度和質量，操作工人均為熟練工，經“三級”安全教育合格方可上崗施工。2、模板選型本工程模板工程采用膠合板為主材，方木為橫豎檔、擱柵、柱箍、托木等，梁板樓蓋支4、撐系統采用滿堂鋼管腳手架組合。3、材料機具模板:采用竹膠板,規格為2440mm1220mm12mm;方木:50mm100mm方木 支撐系統：483.5mm的Q235鋼管及配件。配件：鐵釘、鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、L型插銷、鎖緊器、頂托、普通鋼管扣件、電鋸、電刨、電鉆等,（對拉螺栓鋼筋直徑為12）四、支撐系統的設計與施工1. 支撐設計1。1、主梁（梁深700mm）:立桿間距取 (梁寬+400mm）500mm支撐至頂,每隔1500mm縱、橫向水平拉結各一道。（詳見附圖）1.2、次梁（梁深700mm最小600mm）: 立桿間距取（梁寬+400mm)1000mm支撐至頂， 每隔1500mm縱、橫向水5、平拉結各一道。（詳見附圖）1.3、板: 立桿間距取1000mm1000mm支撐至頂， 立桿頂采用升降頂托便于調劑高度,每隔1500mm縱、橫向水平拉結各一道。（詳見附圖）1.4、立桿底座：所有立桿均置于50200mm通長墊木之上。詳見附圖）1。5、剪刀撐：架體四周與中間每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐,由底至頂連續設置；架體兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐.（詳見附圖)1.6、連墻件：每隔3跨，且在首層夾層層高處穿板做連墻件與架體主節點拉結。并在層高處框架柱與架體主節點拉結。2. 施工工藝施工準備放線、定位設置底座及立桿縱橫向掃地桿第一步水平桿第二步水平桿第三步水平6、桿依以上順序直至搭設至施工需要高度3. 搭設前的施工準備3。1、搭設前根據本方案，各級工程負責人必須逐級向架設人員與施工人員進行安全技術交底。3。2、搭設前，依據質量標準對鋼管、扣件進行質量檢查，然后按規格、品種分堆合理擺放。3。3、搭設前應按方案在搭設位置進行架體立桿定位放線，之后再設置底座及立桿。3。4、鋼管、扣件外觀檢查標準:如下表3.4。1、鋼管的幾何尺寸、質量檢驗要求分別見以下表1、表2。表1 鋼管幾何尺寸鋼管類別外 徑壁 厚最大長度焊接鋼管(Q235）48mm3.5mm6000mm表2 項 目檢查項目質量檢驗要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼材質量檢驗報告必須具備3表面質量表面應7、平直，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道與硬彎4外徑與壁厚允許偏差不得超過0。50mm5端面應平整，兩端端面切斜偏差不得超過1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆舊管1鋼管銹蝕程度鋼管銹蝕深度小于0。50mm，應每年檢查一次2其他項目見新管項次3、4、53。4。2、扣件的技術要求：a)扣件應采用機械性能不低于KTH33008的可鍛鑄鐵制作。b）鑄件不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆帽口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。c）扣件與鋼管結合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。d）扣件活動應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應8、小于1mm.e)扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離不應小于5mm.f）扣件表面應進行防銹處理。3。4.3、扣件的質量檢驗要求：見表3表3項 次項 目質量要求新扣件1產品質量合格證、生產許可證，專業檢測單位測試報告必須具備2表面質量應符合技術要求第bf條內容3螺 栓不得滑絲舊扣件4同新扣件2、3項次4. 墊木、底座的設置4.1、按腳手架縱距、排距進行放線、定位.4。2、所有立桿均置于50200mm通長墊木之上.5. 滿堂腳手架的搭設5。1、滿堂腳手架的組成:滿堂腳手架由縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、掃地桿、橫向支撐桿、輔助支撐桿及剪刀撐組成一閉合的敞開型腳手架.5。2、縱向水平桿的搭設縱向水平桿設9、置長度不得小于3跨，縱向水平桿采用對接扣件接長，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步同跨內；接頭錯開的距離不應小于500mm,各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。5.3、橫向水平桿的搭設橫向水平桿設置在主節點處，且每個主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。5。4、立桿的搭設:設置在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在豎直方向錯開的距離不應小于500毫米，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。所有立桿接長接頭必須采用對接扣件連接，局部可采用加綁副立桿對主立桿進行加固。搭接長度不應小于1。0m，應10、采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。5。5、掃地桿的搭設:腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5。6、連墻件的設置：連墻件從底層第一步開始設置,當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定。連墻件的設置宜靠近主節點設置,偏離主節點的距離不應大于0.3m。連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，連墻件的連墻桿宜水平設置，當不能水平設置時，與架體連接的一端應下斜連接,不宜采用上斜連接.連墻件布置的最大間距豎向不得大于4。5m，水平間距不得大于311、.6m;本方案連墻件設置在相鄰夾層層高處設置。5.7、腳手架高度的控制：本工程腳手架是為滿足摟面施工的需要，故對腳手架搭設高度的精度要求較高，搭設腳手架時不僅需對腳手架軸線進行放線控制，對腳手架的搭設高度也需進行放線控制，使腳手架在高度上的誤差不超過100mm，上部采用可調頂托，并保證上部懸臂端高度不大于0。5m，頂托外伸高度不得大于0。3m，另外要求提前澆注框架柱砼，這可以提高滿堂腳手架的穩定性。6. 滿堂腳手架搭設的主要安全、技術措施6.1、堅持安全技術交底制度。單位工程技術負責人按施工組織設計中有關要求向架設和使用人員進行技術交底。6.2、架體搭設人員必須經過按現行國家標準考核合格的專業12、架子工。上崗人員必須定期體檢，體檢合格者方可持證上崗。6。3、項目成員無論是班組長還是操作工人都是安全員，發現安全隱患都必須向上級部門上報,并有權糾正。6。4、架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋，佩帶安全帽、安全帶，未佩帶安全防護用品不得上架子。 6.5、在架子上施工的各工種作業人員應注意自身安全,不得隨意向下、向外拋、掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置。6.6、腳手架承受施工荷載期間，須有專門人員對腳手架進行看護以便對腳手架隨時進行加固。6.7、在下列情況下，必須對腳手架進行檢查:a） 在支模前對腳手架進行檢查.b） 粱板13、鋼筋綁扎完成后，對模板的標高和腳手架進行檢查c） 粱板砼澆筑時必須對腳手架進行檢查。6.8、查保修項目:a）扣件螺絲是否松動,各主節點處各桿件的安裝、構造等是否符合專項施工方案的要求。b）安全防護措施是否符合要求。C）搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6.9、鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選（選擇標準見表13）,所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊,不得松動.每個螺栓的預緊力在4065N。m之間.6。10、架子搭設完畢后由搭設單位會同使用單位對整個腳手架進行檢查驗收，驗收合格后方可投入使用，發現不符合要求處，必須限時立即整改.。6.11、本方案14、中采用立桿承受上部梁底、板底小橫桿傳遞下來的結構荷載,主要考慮立桿的穩定性和梁側模板的側壓力；6.12、腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架構件.6。13、腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設，安裝腳手架時，技術人員必須在現場監督安裝情況，保證安裝質量達到設計要求。6.14、在后期澆搗混凝土施工時需先澆搗柱混凝土，并在柱混凝土澆搗完成后砼達到一定強度后沿柱高加設一道可靠連墻件,增強架體上部穩定性；按既定澆搗方法及澆搗順序逐步澆搗梁板混凝土，從施工上保證架體均勻受力，保證架體在澆搗混凝土時少受、不受側向施工荷載，從而保證架體的15、整體穩定性，進而達到安全施工的目的.五、支撐計算1. 基本參數、本工程腳手架整體穩定性驗算可轉化為立桿穩定性的計算,主要計算部位為腳手架的首步架。考慮到目前市場所用鋼管均為483.5mm的鋼管，故在計算中也采用483.5 mm鋼管的數值進行計算.2. 規范要求按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001，高層建筑施工手冊(第二版），立桿的穩定性計算應滿足以下要求（由于滿堂架位于室內，外部有掛密目安全網的外架，故不考慮風荷載效應）：式中，N計算立桿段的軸向力設計值，N = 1。2(NG1K + NG2K） +1。4NQKNG1K每根立桿承受的腳手架結構自重標準值產生的軸向力;NG216、K每根立桿承受的構配件自重標準值產生的軸向力；NQK-施工荷載標準值產生的軸向力總和，包括作業層上的人員、器具和材料的自重,本工程采用商品砼，本方案取4KN/m2；軸心受壓構件的穩定系數,根據計算桿件的長細比取值;長細比， ； l0-計算長度，l0=h+2a=1。5+20.5=2。5m； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，本方案取a=500mm； i截面回轉半徑，取i=1.6 cm; A-立桿的截面面積,取A=4.89 cm2;f鋼材的抗壓強度設計值，由扣件JGJ130-2001表5.1.6， 取f = 205 N/mm2。3. 荷載匯總本方案中僅驗算最高腳手架的穩定17、性,計算簡圖如下：3.1板的荷載計算（120mm板厚)3。1.1、120mm厚板底支撐橫向鋼管計算，縱距la=1。0m,立桿橫距lb=1.0m 橫向支撐鋼管按照均布荷載作用下的連續梁計算。 q 1000 1000 1000 支撐鋼管計算簡圖 （mm）荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m）: q11 = 25.0000。1201。00=3.0kN/m模板的自重線荷載（kN/m)： q12 = 0.3501.00=0。35kN/m活荷載(kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 2.0001。00=2.0kN/m 靜荷載 q1 = 1.23.0+1.20。35=4。02kN/m 活荷載 18、q2 = 1.42。0=2.8kN/m組合荷載： q=q1+q2=6。82kN/m 3.1。2、抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.16。821。01.0=0。682kN.m 最大剪力 Q=0.66。821.0=4。092kN 最大支座力 N=1。16。821.0=7.502kN 抗彎計算強度 f=M/W=0。6824。245=0。161KN/m2 小于0。205KN/m2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0KN/m2，滿足要求 v=0。677ql4/100EI=2。04 mm 支撐鋼管的最大撓度為2。04mm 小于 1000/150與10 mm，滿足要求! 3。1。3、扣件抗19、滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7。5021kN 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件3.1。4、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=20、7.502kN (已經包括組合系數1。4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。00。1293.9=0.503kN 計算軸心力設計值N N = 7。502+0。503=8。005kN 查建筑施工手冊第四版表516得：=1。8,=h/i=1。81.8/0。016=202, 查建筑施工手冊第四版表518(插入法）= 0.177 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式=N/Af 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN）；N =8。005 kN- 軸心受壓立桿的穩定系數,由=h/i 查表得到 i - 計算立桿的截面回轉半徑 （mm）；i = 16 A 立桿截面面積 (mm2)； A =397 鋼管立桿抗壓強21、度計算值 (N/mm2) f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2 計算得 =145N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 所以腳手架穩定 腳手架立桿布置縱距la=1。0m,立桿橫距lb=1。0m。 腳手架立桿布置縱距la=1.0m,立桿橫距lb=1.0m。得 =89N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!所以腳手架穩定.3.1.5、木方的計算按照三跨連續板計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 6。82/1=6。82kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0。16.8211=0.682kN.m最大剪力 Q=0。22、61.006.82=4。1kN最大支座力 N=1.11。006.82=kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7。007.007。00/6 = 57。17cm3； I = 7。007。007。007.00/12 = 200。08cm4；(1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.682106/57166.7=1。19N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！ (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34100/(27070)=1。255N/mm23、2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！ （3）木方撓度計算最大變形 v =0.6776.82800。04/(1009500。002000833。4)=1mm方的最大撓度小于800。0/250,滿足要求！3。2、次梁部位荷載匯總：擬用鋼管搭設間距0。6m（橫向）1。0m（縱向），步距1500mm，取立桿上存在有最大截面次梁的最不利情況進行驗算。計算單根立桿的軸向力設計值:次梁砼自重： 0。40。625。51.0/2=3.06KN模板、方木自重： 0.34（0。31.0+0.581。02）/2=0。25KN鋼管架自重： 0.0384(14+1。210+0.610+24、1。427+5.12）+0.013220+0。01843+0.01466=2。78KN恒載合計:NGK=6。09KN施工活荷載（采用商品砼取4KN/m2）：NQK=40.61。0/2=1。2KN荷載組合：N=1。26。09+1.41。2=9KN3.3、主梁部位荷載匯總：擬用鋼管搭設間距0.6m0.5m，橫桿水平間距1500mm，計算也取位于中間的立桿，同時立桿上存在有最大截面主梁的最不利情況進行驗算。計算單根立桿的軸向力設計值：主梁砼自重： 0。71。8025.50.6/2=9.64KN模板、方木自重： 0.34（0。50。6+1。080.62）/2=0。27KN鋼管架自重： 0。0384（125、4+0。6210+0.8527+4.22）+0.013220+0。01843+0。01466=2。31KN恒載合計:NGK=11.95KN施工活荷載（采用商品砼取4KN/m2)：NQK=40.50.6/2=0。6KN荷載組合：N=1.211.95+1。40.6=15.18KN/m23.31、立桿穩定性驗算計算立桿的穩定系數j值：長細比：=l。/i=2500/16=156.25所以，扣件JGJ130-2001附錄C表C可查得立桿的穩定系數 =0.287N/（jA）=15.18103/(4240.287)=124。7 MPa f=205MPa故符合要求。計算為i=16mm，截面慣性矩I=1.02126、06mm4，彈性模量E=2。06105N/mm2，截面模量W=4245mm3，鋼管抗壓強度設計值：f=0.205kN/mm2 荷載計算參數： 模板與木塊自重： 0.35KN/ 混凝土與鋼筋自重: 25。5KN/ m3 倒混凝土荷載標準值： 1。0KN/ 施工均布荷載標準值： 1。0KN/3.3。2、模板側壓力驗算：（1）計算1） 混凝土側壓力標準值：F=0.22rct012r1/2F=rcH 其中t0=200/（T15)=200/（2015）=5。71F1=0。22245.711。01。24=72.3KN/m2F2=243=72KN/ m2取兩者中小值,即F2=72 KN/ m2混凝土側壓力設27、計值：F=F2分項系數折減系數 =721.20。9=77。76 KN/m22） 傾倒混凝土時產生的水平荷載：查表得:4KN/m2荷載設計值：41.40。85=4.76 KN/m23） 進行荷載組合:F/=724。76=76。76 KN/m2（2） 驗算1） 模板驗算： q=76。76KN/m 將面均布荷載化為線均布荷載：q1= F/1.7=76.761。7=130。5KN/mq2= F/0。15=76.760.15=11。51KN/m抗彎強度驗算:Mmax=0。1q1112=0。176.760。152=0。17KNm竹膠板的慣性矩:IX=bh3/12=1000123/12=144103W= 228、IX/h=144103/6=24103mm3Mmax/W=0.17106/（24103）=7。08N/mm2fm=80N/mm2(滿足）max=0。677q1l14/（100EI）=0.67776.761504/（10010。14103144103）=0。18mmL/250=150/400=0。375mm（撓度驗算滿足）2) 內楞驗算:方木的截面特征：I=bh3/12=5010003/12=417103 mm4W=417103/50=83。33103 mm3Mmax/W=0。17106/（24103）=7。08N/mm2fm=80N/mm2（滿足）Mmax=0。1q2l22=0。111.51029、。62=0。41KNm=Mmax/W=0.41106/（83。33103）=4.92N/mm2fm=17N/mm2（滿足)max=0。677q2l24/（100EI)=0.67711.516004/（100104417104）=0.24mmL/400=600/400=1。5mm（撓度驗算滿足）3)對拉螺栓驗算：查表可得M12螺栓的凈截面面積A=113mm2 =12。90N/ mm2對拉螺栓的拉力：N= F/內楞間距外楞間距 =76.760.150。6=6。91KN對拉螺栓的應力：=N/A=6。91103/113=61。2N/ mm2170N/ mm2滿足要求3。3。3.木方的計算按照三跨連續梁30、計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 15。18。6=9。11kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0。19。11.5。5=0.228kN。m最大剪力 Q=0.6.59。11=2.73kN最大支座力 N=1。1.59。11=5.011kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 7.007。007。00/6 = 57。17cm3=57。17103mm3I = 7.007.007.007。00/12 = 200。08cm4=200.08104mm4（1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0。228107/5731、166。7=4N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！ (2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34100/(27070)=1.255N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！ （3)木方撓度計算最大變形 v =0.6779。11800.04/(1009500.002000833。4)=1.33mm木方的最大撓度小于800.0/250，滿足要求!3.4、腳手架的搭設高度Hs由于搭設場地位于室內，同樣不考慮風荷載效應:Hs按穩定計算的搭設高度g32、K立桿每米承受的結構自重標準值（KN/m），本方案此處為3.18/14=0.227 KN/m其他參數同上Hs=（0.287424106205106（1。25.91 +1。45。76）103)/(1。2227）=35.9m26m由于理論高度大于26m ，故對Hs 進行修正H=Hs/（1+0.001Hs）=35.9/（1+0。00135。9)=34.7m故本方案滿堂架體搭設理論高度取34。7m，大于實際搭設的高度8m.符合要求。 3。5、由于本方案架體不考慮風荷載影響，故不再驗算連墻件受力。3。6、根據設計說明首層施工荷載為10KN/，由于滿堂架下部樓板梁支撐沒有拆除，且立桿位置與下層支撐支撐點一33、致，故不再驗算滿堂架地基承載力.3。7、由于不考慮風荷載，并在上部澆搗混凝土時采用人工澆搗，避免架體受明顯的側向沖擊力，故不再進行架體在側向力作用下的抗傾覆計算。六、混凝土的澆搗1、混凝土澆搗原則 柱與梁、板不得同時澆搗，且柱與梁澆搗時需分層澆搗，柱每層澆搗高度不得超過2m,柱子提前澆筑到梁底標高。梁每層澆搗高度不得超過40cm。2、泵管的設置該部分混凝土采用泵送商品混凝土進行澆搗。采用汽車式臂泵,泵管下需用汽車廢輪胎墊高設置，不得直接放置在模板或鋼筋上，以達到有效消除砼輸送時產生的側向沖擊。3、模板拆除3。1、待預應力張拉灌漿及封錨完成后方可拆模。拆模時先拆除非承重部分,后拆除承重部份。腳手34、架先由上向下分段分層拆除,不得一次性的拆除到底。七、質量要求針對此方案屬于大跨度的專項模板腳手架支撐搭設方案，項目部制定了質量要求：1、基本要求：橫平豎直、整齊、清晰、圖形一致、平順通順、連接牢固、受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃;2、立桿間距主梁為（梁寬+400mm）500mm、次梁為（梁寬+400mm）1000mm、板底為1000mm1000mm，掃地桿上下左右的接頭相互錯開，不小于1500mm；3、立桿垂直偏差縱向不大于H/400，且不大于100mm,橫向不大于H/600,且不大于50mm，橫向水平偏差不大于總長度的1/3000,且不大于20mm，橫向水平偏差不大于10mm，腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于200mm，立桿縱距偏差不大于50mm，扣件緊固，連接點的數量、間距、位置要正確，連接要牢固無松動現象。