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1、模板支撐專項施工方案第一節編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB500102012中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302012中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB 500172012中國建筑工業出版社;第二節工程概況xx經濟開發區xx實驗學校工程位于信都路與富強路交叉口，其中中學教學樓框架結構，地上5層,建筑總高度23。3米，建筑總面積9847平方米，標準層層高3.9米,一層4。25米，施工過程中為了滿足施工進度的要求,在基礎回填土到基礎地梁的位置支設一層模板支撐體系,高度為4。9米第三節模板方案選擇本工程考2、慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計,力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準. 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種模板及其支架方案：模板高支撐架。3、第四節材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計,在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度。模板高支撐架板底采用40mm70mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成,采用483.5鋼管。第五節模板安裝 1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝.安裝柱模前，要清除雜物,做好測量放線工作,模板下口留設沖洗口。 2、基礎混凝土澆筑完成,框架柱鋼筋驗收完成。 1、樓板模板采用40mm70mm木方做板底支撐，中心間距200mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距1.05m，跨距1.05m，步距1.7m。 2、樓4、板模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管在基礎回填土上墊通長的架板要求寬度不小于300MM，厚度為50mm；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通,連接件需連接牢固,水平拉撐連通；（3)模板底第一排楞需緊靠梁邊，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm;（4）根據房間大小，凡跨度大于4米的板及跨度大于6米的梁，支模時必須起拱，起拱高度為3.（5）模板支設，支撐下墊墊板.頂板鋪完后，用水準儀校正標高。對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密,板面平整;模板鋪完后，將雜物清理干凈。第六節模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發5、放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時,混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定）,保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除. 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。第七節模板技術措施 1、進場模板質量標準模板要求：(1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗)。（2)外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）(3）規格尺寸標準 2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）6、及相關規范要求。即”模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性,能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。(1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2)在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混凝土接槎處.檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察.（2）一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前,模板內的7、雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察. 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10,且不應少于3 件;對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查. 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合規定；第八節模板計算模板高支撐架因本工程梁支架高度大于4米,根據有關文獻建議，如果僅按規范計算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容.一、參數8、信息：1.腳手架參數橫向間距或排距（m）：1.05；縱距(m)：1。05;步距(m）：1。70；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0。10；腳手架搭設高度(m）:4.90；采用的鋼管（mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況,扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；梁底立桿支撐短向設置斜向支撐；2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2）：0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3）:25。000；樓板澆筑厚度(m)：0.140;施工均布荷載標準值（kN/m2)：1.000；3。木方參數木方彈性模量E（N/mm2):9500。000;木方抗彎強度設計值（N/9、mm2):13。000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm）:200。000；木方的截面寬度(mm）：40.00；木方的截面高度(mm):70.00；二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。0007.0007.000/6 = 32.67 cm3；I=4.0007.0007.0007。000/12 = 114。33 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25.0000.2000.140 = 0.700 kN/m;（2)模板的自重線荷載(kN/m）：q2= 0。3500.200 10、= 0.070 kN/m ;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：p1 = （1。000+2。000)1。0500.200 = 0.630 kN；2。方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載 q = 1。2(0。700 + 0.070） = 0.924 kN/m；集中荷載 p = 1.40.630=0。882 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8821。050 /4 + 0。9241。0502/8 = 0。359 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。882/2 + 011、。9241。050/2 = 0。926 kN ；方木的最大應力值= M / w = 0.359106/32。667103 = 10.986 N/mm2;方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2;方木的最大應力計算值為 10.986 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13。0 N/mm2,滿足要求!3。方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1。0500。924/2+0.882/2 = 0。926 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 926。100/（2 40.000 70.000) = 12、0.496 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.496 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1。400 N/mm2，滿足要求！4。方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：均布荷載 q = q1 + q2 = 0。700+0.070=0.770 kN/m；集中荷載 p = 0。630 kN;方木最大撓度計算值 V= 50。7701050.0004 /(3849500。0001143333.33) +630。0001050.0003 /( 489500。0001143333.33) = 2.521 m13、m；方木最大允許撓度值 V= 1050。000/250=4.200 mm;方木的最大撓度計算值 2。521 mm 小于方木的最大允許撓度值 4。200 mm,滿足要求！三、木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 0.9241.050 + 0.882 = 1。852 kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖（kN。m） 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 1.040 kN。m ；最大變形 Vmax = 3。083 mm ；最大支座力 Qmax = 10.714 kN ;鋼管最大應力= 114、。040106/5080。000=204.626 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值 204。626 N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1050.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10。714 kN；R 12.80 15、kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五、模板支架立桿荷載標準值（軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0。1204.900 = 0.590 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A.（2）模板的自重（kN） NG2 = 0.3501.0501。050 = 0.386 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）: NG3 = 25。0000。1401.0501。050 = 3。859 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。835 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒16、混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1。000+2。000 ) 1。0501.050 = 3。308 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10。432 kN；六、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 10。432 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1。58 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5。08 17、cm3；- 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。000 N/mm2； L0- 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155; u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3;u = 1。700; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1。700+0.1002 = 1。900 m; L0/i = 1900.000 / 15.800 = 120。000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得18、到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=10432。002/（0.452489.000） = 47.198 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值= 47.198 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。185;k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。900 按照表2取值1。003 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1851。003（1。700+0.1002） 19、= 2。258 m; Lo/i = 2258。255 / 15。800 = 143。000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。336 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=10432.002/（0.336489.000） = 63.492 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值= 63.492 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求.標準層模板支架一、參數信息：1。腳手架參數橫向間距或排距(m):1.1；縱距（m）：1。1；步距（m）:1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。10；腳手架搭設高度（m）：3。70；采用20、的鋼管(mm):483。5 ；扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式：方木支撐;2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度（m）:0.12；施工均布荷載標準值（kN/m2)：1.000；3。樓板參數鋼筋級別：三級鋼HRB 400;樓板混凝土標號：C30；每層標準施工天數：10；每平米樓板截面的鋼筋面積（mm2)：1440。000；計算樓板的寬度(m）：3。00；計算樓板的厚度(m):0.12;計算樓板的長度(m):9.00；施工平均溫度(）：25。000；4。木方參數木方彈性模量E(N/mm221、)：9500。000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13。000；木方抗剪強度設計值(N/mm2）：1。400；木方的間隔距離(mm):200。000；木方的截面寬度（mm）:40。00;木方的截面高度(mm）：70。00;圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6.0008。0008.000/6 = 64。00 cm3；I=6.0008。0008。0008.000/12 = 256.00 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25。0000.2000。120 = 0。600 22、kN/m；（2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2= 0。3500.200 = 0.070 kN/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN)：p1 = (1.000 + 2.000）1.0700。200 = 0。642 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1。2（0。600 + 0.070） = 0.804 kN/m;集中荷載 p = 1。40.642=0。899 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8991.070 /4 + 0.8041。0723、02/8 = 0。355 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。899/2 +0.8041。070/2 = 0.880 kN ;方木最大應力計算值= M /W = 0.355106/64000.00 = 5.555 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.555 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13。0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 0。8041。070/2+0。899/2 = 0.880 kN24、;方木受剪應力計算值 T = 3 0.880103/(2 60。00080.000) = 0.275 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.275 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1。400 N/mm2,滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載 q = q1 + q2 = 0.670 kN/m；集中荷載 p = 0.642 kN;最大撓度計算值 V= 50.6701070.04 /（3849500。0002560000。000) +642.0001070。03 /( 4895025、0.0002560000。0) = 1。144 mm；最大允許撓度 V=1070.000/ 250=4.280 mm；方木的最大撓度計算值 1.144 mm 小于方木的最大允許撓度 4。280 mm,滿足要求！三、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 0。8041。070 + 0。899 = 1.759 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 1。011 kN。m ；最大變形 Vmax = 3.104 mm ；最大支座力 Qmax =26、 10。332 kN ；最大應力= 199。060 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199.060 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1070。000/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5):27、 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R= 10.332 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架立桿荷載標準值（軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0。1293。700 = 0.478 kN；（2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3501。0701。070 = 0.401 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25.0000。120128、.0701.070 = 3.435 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.313 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1。0701。070 = 3。435 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ = 9.984 kN;六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9。984 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) 29、:i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3）:W=5.08 cm3；- 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1。500+20。100 = 1。700 m ; L0 / i = 1700。000 / 15.800=108。0030、0 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。530 ;鋼管立桿受壓應力計算值；=9984.282/（0.530489.000） = 38。524 N/mm2；立桿穩定性計算= 38.524 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205。000 N/mm2，滿足要求！七、樓板強度的計算:1。 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板的跨度取9.0M,樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,配置面積As=1440 mm2，fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=3000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照樓板每31、10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天。的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.驗算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊9。0m,短邊為3。0 m;q = 2 1.2 ( 0。350 + 25。0000.120 ) + 1 1。2 （ 0。47893/9。000/3。000 ） + 1。4 （1。000 + 2。000） = 12.810 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 9.00012.813 = 115.319 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.0829115。3203.0002 = 86。039 kN.32、m;因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天齡期混凝土強度達到69。10,C30混凝土強度在10天齡期近似等效為C20.730.3.驗算樓板混凝土20天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊9.0m，短邊為3.0 m;q = 3 1。2 ( 0。350 + 25。0000。120 ） + 2 1。2 ( 0。47893/9。000/3.000 ) + 1.4 （1.000 + 2。000） = 17。410 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 9.00017.406 = 156.658 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.33、0829156.6603.0002 = 116.882 kN.m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到20天齡期混凝土強度達到89。90%，C30混凝土強度在20天齡期近似等效為C26。970.4.驗算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊9.0m,短邊為3。0 m；q = 4 1。2 （ 0。350 + 25。0000.120 ) + 3 1。2 （ 0。47893/9。000/3.000 ） + 1。4 （1.000 + 2。000） = 22。000 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 9。00022。000 = 197。997 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.0829198。0003。0002 = 147。725 kN。m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到30天齡期混凝土強度達到102.07，C30混凝土強度在30天齡期近似等效為C30.620.所以在三層混凝土澆筑完成時一層混凝土強度達到百分之百,但我們結合拆模試塊強度進行操作。