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1、xx濱江國際A區高支模內腳手架搭拆施工方案為了保證施工安全,防止高處墜物、物體打擊，文明、有序的進行施工，特編制本方案。一、工程概況1)工程項目：xx。濱江國際 子項目：xx.濱江國際A區2）建設地點：3）建設單位：4)建筑面積：23864.28m5)建設工程等級：一級6）設計使用年限:50年7)建筑層數：4層 建筑高度： 18.6m8）耐火等級:一級 建筑防火分類：一類9)屋面防水等級：級10）抗震設防烈度：六度 結構類型:框剪11）地下室防水等級:級 防水砼設計的抗滲等級:S6本方案為商業樓d2-5軸至d4-3軸交d2a軸至d2b軸的高支模腳手架，建筑總高20m.二、材料選用1、搭設材料選2、用483.5的鋼管腳手架,立桿46m，小橫桿選用長度為2.12.3m為宜，大橫桿的長度44.5 m為宜，其重量控制在每根25以內,便于操作。銹蝕、變形超過規定的禁止使用。2、垂直封閉材料選用綠色密目式安全網，水平封閉采用楠竹跳,上鋪木板.3、扣件本身所具有的抗滑,抗旋轉和抗拔能力必須滿足實際使用要求。三、搭設要求（一)、腳手架、立桿與基礎處理1、搭設滿堂腳手架立桿和橫桿必須橫平豎直、 連接牢固。2、腳手架的搭設高度與建筑物的升高而逐漸升高，但腳手架每次的搭設高度必須高出建筑物作業面1。5 m。頂層立桿應低于板底。3、腳手架搭設應根據現場地耐力情況采用回填土分層夯實達到要求時,用木方支墊，長度為3、直于墻面位置，長度大于3m時平行于墻面設置.4、搭設時,立桿縱距為m，立桿橫距為0.8-1。0 m，大橫桿間距為1.5m,小橫桿間距為0.81m，跳板接頭處應搭設兩根小橫桿,沿高度3.0m，沿水平每4。5m與墻體柱子進行牢固連接，轉角處搭剪刀撐.5、每層的立桿和水平桿的接頭錯開搭設，首層平桿和立桿分別為3-6m桿交錯使用，以上各層立桿可統一使用m的桿，頂層水平桿應雙桿搭設,確保架子整體牢固性、穩定性。搭設時扣件必須緊固（約4050m，不大于65m）腳手架，搭接重疊長度不小于100mm,水平封閉采用楠竹跳板滿鋪設，每塊竹跳必須與腳手架固定.6、當立桿埋設時，離地面20處，設置縱向橫向掃地桿，設置4、掃地桿的做法與大、小橫桿相同,其作用以固定立桿底部，約束立桿水平位移及沉陷。（二）、桿件間距及邊墻桿設置位置1、立桿、大橫桿、小橫桿等桿件間距符合規定和施工方案要求.當遇門口等處需加大間距時，應按規范規定進行加固。2、剪刀撐設置:每組剪刀撐跨越立桿根數為57根（6m），斜桿與地夾角在4560之間。橫向和縱向都應設置剪刀撐.高度在25m以下的腳手架，均必須在外側立面的兩端設一組剪刀撐，由底部至頂部隨腳手架的搭設連繼設置；中間部分可間斷設置，各組剪刀撐間距不大于2m.剪刀撐斜桿應與立桿伸出的小橫桿進行連接，底部斜桿下端應置于墊板上.剪刀撐斜桿的接長，均采用搭接，搭接長度不小于0.5-0.8m，設置5、3個旋轉扣件.橫向剪刀的撐，為增強腳手架橫向平面的剛度，可在腳手架拐角入及中間沿縱向每隔6跨在橫向平面內加設斜撐桿，使之成為“之”字形或“十”字形,遇操作層時拆除,轉入其他層時應及時補設.3、架體與建筑結構拉結:腳手架必須連接在原有建筑物框架柱上，以確保腳手架的牢固性。連墻桿必須與建結構部位連接，以確保腳手架整體穩定性及承載能力。4、小橫桿設置小橫跨桿應設在立桿與大橫桿的交點處，當遇作業層時，應在兩立桿中間再增加一道小橫跨桿，以縮小腳手板的跨度，當作業層轉入其他層時,中間處小橫桿可以隨腳手板一同拆除,但交點處小橫桿不應拆除。高支模腳手架搭設的小橫桿，必須在小橫桿的兩端與里外排大橫桿扣牢,當使用6、竹笆腳手板時，雙排腳手架間小橫桿兩端應固定在立桿上,大橫桿擱置在小橫桿上固定，大橫桿間距4060。3、結構腳手架,立桿間距不得大于0.6-0。8 m ，大橫桿間距不得大于0。81。2m，小橫桿間距不大于11.2m。4、腳手架必須按樓層與結構拉結牢固，拉結點垂直距離不得超過4m ，水平距離不得超過6m ,拉結點處設可靠頂撐。5、腳手架操作面必須滿鋪腳手板不得有空隙和探頭板、飛跳板，腳手板下兜設水平網。操作面外側應有防護欄桿，并立掛安全網，下口封嚴，防護高度1。2m嚴禁用竹笆作腳手板。6、腳手架必須保證整體結構不變形,凡高度在20m以上的腳手架，縱向必須設置剪刀撐，其寬度不得超過7根立桿,與水平面7、夾角應為4560度,高度在20m以下的必須設置正反斜支撐。7、結構用里、外承重架、荷載不得超過6KN/，裝修用里外腳手架荷載不得超過2000N/.8、各種腳手架在投入使用前，必須由施工負責人組織有關支搭和使用腳手架的負責人及安全人員共同進行檢查，簽蓋交接驗收手續。9、搭設人員作業時,必須系好安全帶。（六）腳手架的拆除1、拆除腳手架時，應設警戒標志，并派專人監護。拆除順序由上而下，嚴禁上下同時作業.2、拆除腳手架，剪刀撐，大橫桿,應先拆中間扣件，再拆兩端扣件,由作業人員往下吊順鋼管。3、拆下的鋼管、跳板、扣件、安全網等必須用繩子往下吊,嚴禁往下拋擲，拆下的材料按品種、規格分別堆碼好。該保養、維修8、的配件及時保養、維修，以備使用.本工程采用滿堂鋼管腳手架高18m,立桿橫距b=1.0m，立桿縱距L=0。8m,內立桿距建筑外墻皮距離b1=0。35，腳手架步距h=1。8m，腳手板鋪設，層數4層，腳手架與建筑主體結構連接點的布置，其豎向間距H1=2h1.8=3.6m，水平距離L1=3L1.2=3.6m；鋼管為483。5，根據規定均布施工荷載QK=2。0KN/（裝修架）承重架為QK=3。0KN/.計算書附后模板高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構9、設計規范(GB 500172003）等規范。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架,對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002。3.高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。一、參數信息： 1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0。90；縱距（m）:0.90；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。10；腳手架搭設高度（m）:18.00；采用的鋼管(mm）：483.5 ；扣件連接方式:雙扣件,扣件抗滑承載力系數：0。80;板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離（mm):300。0010、； 2.荷載參數模板與木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：20。000；樓板澆筑厚度(m)：0。180；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2。000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1。000;圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、縱向支撐鋼管的計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12。19cm4 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11= 20。0000。3000.180 = 1.080 kN/m; （2）模板的自重線荷載(kN/m)： q12= 0。311、500.300 = 0.105 kN/m ; (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）： q2 = （1.000 + 2.000）0。300 = 0.900 kN/m; 2。強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:靜荷載:q1 = 1.2 （q1 + q2） = 1.21。080+1.20。105 = 1。422 kN/m;活荷載：q2 = 1.40.900 = 1.260 kN/m；最大彎距 Mmax = （0。1001。422+0.1171.260 ) 0.90012、2 = 0。235 kN.M;最大支座力計算公式如下：最大支座力 N = ( 1.1 1.422 + 1.21。260)0。900 = 2。769 kN ；截面應力= M/W= 0。235106/5080.0 = 46。180 N/mm2;縱向鋼管的計算強度為 46。180小于205。0 N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載 q1 = q11 + q12 = 1.080+0.105=1。185 kN/m；活荷載 q2 = 0.900 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= （0.6771.185+0.9900。90013、)900。04/（ 1002.060105121900.0 ) =4。424 mm;支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力2.769kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 0.665 kN。m ；最大變形 Vmax = 1.538 mm ;最大支座力 Qmax = 9.044 kN ；截面應力= 0。665106/5080。000=130.832 N/mm2；支14、撐鋼管的計算強度小于 205。000 N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9。044 kN； R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 1.靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架的15、自重（kN)： NG1 = 0。12918.000 = 2。324 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改. （2)模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500.9000。900 = 0.284 kN； （3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）: NG3 = 20。0000。1800。9000.900 = 2.916 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.523 kN； 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1。000+2。000 ) 0.9000。900 = 2。4316、0 kN； 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 10.030 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) :N = 10.030 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=5.08 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.000 N/m17、m2； Lo- 計算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范,由公式（1）或（2)計算 lo = k1uh (1） lo = (h+2a） （2） k1- 計算長度附加系數，取值為1。155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3;u = 1。700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；公式（1）的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001。500 = 2。945 m; Lo/i = 2945.250 / 15。800 = 186.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；18、鋼管立桿受壓強度計算值；=10029。960/（0。207489.000） = 99。088 N/mm2；立桿穩定性計算= 99.088 N/mm2小于 f = 205.000滿足要求！公式（2)的計算結果:立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0。1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15。800 = 108。000 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ;鋼管立桿受壓強度計算值;=10029。960/（0。530489。000） = 38。700 N/mm2；立桿穩定性計算= 38。700 N/mm2小于 f =19、 205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a） （3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。243； k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 1.700 按照表2取值1.049 ;公式（3）的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。2431.049(1。500+0.1002） = 2。217 m; Lo/i = 2216。642 / 15.800 = 140。000 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。349 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=10029。960/(0。349420、89.000） = 58。771 N/mm2；立桿穩定性計算= 58.771 N/mm2小于 f = 205.000滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外,還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變. 2。立21、桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c。高支撐架步距以0。9-1.5m為宜,不宜超過1.5m。 3。整體性構造層的設計： a。當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層; b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置,四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層; 22、d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層)必須設水平加強層。 4。剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小,每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm; b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式. 6。支撐架搭設的要求： a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求; c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7。施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式; b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。