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1、xx電視中心外腳手架施工方案1.0 編制依據1、xx電視中心施工圖2、建筑施工手冊3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 2.0 工程概況xx電視中心工程位于xx市xx中心區深南大道與新洲路交匯處的東北角，這里三面有城市綠地環繞，面臨城市干道，交通便利。本工程為電視節目演播、制作、傳輸并兼有對外開放開展電視文化活動的大型綜合建筑。建筑用地面積20,132m2,建筑占地面積7,156m2,總建筑面積73，283m2 .本工程地下二層，塔樓28層,高124m，裙房6層，高37。5m.主樓高度為+124。00m（相對0.00）,裙房高度為+37。50m(相對0.00)。本2、工程的結構形式為鋼筋混凝土框/剪力墻加部分鋼結構。抗震設防類別為乙類。3。0 外腳手架總體搭設方案本工程塔樓28層,高124m，裙房6層,高37。5m,首層層高5.6m，二層五層層高5。1 m，六層頂層層高有4。5 m、3.9 m,主樓南側立面為弧形。針對結構的特點,擬采用以下外架綜合方案：1) 主樓東、西、北側從二層樓面開始采用導軌式爬架（方案另詳);2) 主樓南側弧形立面的部位采用懸挑外架,從8層樓面開始懸挑；3) 裙房采用落地式雙排腳手架.3。1 懸挑式外腳手架及物料平臺3。1。1材料及其要求1）. 鋼管鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。鋼管采用外徑48mm，壁厚3。5mm3、，其材質符合GB700-79普通碳素結構鋼技術要求中A3鋼的技術要求.彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用.2)。扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件T型螺栓、螺母、墊圈等。扣件及其附加件應符合GB978-67可鍛鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB70079中A3鋼的規定,螺紋應符合GB19681普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定.扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能夠靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理.3）.鋼絲繩(吊鎖)鋼絲繩選用61915。5光4、面新鋼絲繩，強度極限1400Mpa，破斷拉力總和15150Kg.斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用.4）。懸挑型鋼 懸挑型鋼梁采用20b工字鋼和210槽鋼，斜撐采用10槽鋼；定位鋼筋采用25鋼筋拉環（詳見05圖）。所有型鋼材質均應滿足相關規范要求的力學性能指標。5).腳手板腳手板采用50厚木腳手板，一般規格為502004000。6）。安全網按照xx市安全質量監督總站的有關規定，本工程中的安全網采用密目式安全網。3。1。2 懸挑外架的布置及構造（詳見附圖02&05）1) 813層腳手架采用48X3。5鋼管，雙排架,步距1。8m，縱距1.5m,立桿橫距0.9m；在8層樓面上懸挑20b型工字鋼(5M/根5、)，外挑2700mm（從梁外邊起算）,縱向間距1500mm,該層鋼梁支撐813層的外架。2) 1319層 腳手架采用48X3。5鋼管，雙排架,步距1.8m,縱距1.2m，立桿橫距0.9m； 在13層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根）,縱向間距1200mm，并采用10型槽鋼斜撐，該層鋼梁支撐1319層的外架；在16層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根），縱向間距1200mm,支撐1619層的外架內側立桿。3) 19頂層腳手架采用48X3.5鋼管,雙排架，步距1。8m,縱距1.2m，立桿隨建筑物外形向內逐步縮進，橫距不得大于1.2m。在19層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根)，縱向間距1200mm，6、并采用10型槽鋼斜撐，該層鋼梁支撐1923層的外架；在21、23、25、27層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根）,縱向間距1200mm,分別支撐21頂層的外架。 懸挑外架搭設順序外架施工準備8層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位813層外架搭設-812層主體施工13層樓面施工、預埋鋼筋拉環及埋件型鋼梁定位1319層外架搭設1318層主體施工19層樓面施工、預埋鋼筋拉環及埋件型鋼梁定位-1921層外架搭設20層樓面施工-21層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位2123層外架搭設22層樓面施工23層樓面施工、預埋鋼筋拉環-型鋼梁定位2325層外架搭設24層樓面施工-25層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定7、位2527層外架搭設26層樓面施工27層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位-27頂層外架搭設27頂層主體施工。3.1。4 施工注意事項1) 懸挑外架施工時必須待主體砼強度達到75以上時方可張緊鋼絲繩承受外架荷載;2) 樓面預埋25鋼筋拉環固定住懸挑鋼梁，空隙處用楔子楔緊，并與鋼梁焊牢；3） 懸挑鋼梁臂端應有適當的架設起拱量，同一層各挑梁、架上表面之間的水平誤差應不大于20mm，且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保持整體穩定。4）腳手架在每樓層設鋼性拉接，樓層邊梁處予埋短鋼管（長400mm，埋深200mm)，拉接點沿腳手架縱向間距不大于4。5m。5）在腳手架外側立面長度和高度上連續設置剪力撐,與8、腳手架同時向上搭設。剪刀撐與地面夾角為45o，其寬度不小于4跨，并不小于6m.6) 弧型立面的外架與建筑物外沿邊的凈空如果超過300,則必須設置斜撐；用鋼管搭設成斜向平臺，斜撐與水平面成600夾角；7) 每段架只限兩個操作層面作業,且施工荷載控制在200kg/內.3。1.5 物料平臺（詳見附圖06）物料平臺采用20b工字鋼及210型槽鋼、10型槽鋼制作，斜拉式結構，安裝于主樓南側，可以根據施工需要用塔吊移動。物料平臺懸挑出外腳手架1。8m,寬度3m，扶手欄桿高1.5m，平臺板采用木腳手架板鋪設,欄桿立面用鋼絲網圍攔封閉。物料平臺上承受的施工荷載控制在2000kg以內。3.2 落地式雙排腳手架39、。2.1材料及其要求 腳手架采用的鋼管及扣件、鋼絲繩、腳手板、安全網的規格與要求均同。3。2。2落地式雙排腳手架的布置及構造整個裙房外腳手架的布置參見附圖01，采用483。5的全封閉鋼管雙排腳手架，腳手架直接支承在1F樓層上，對局部沒有樓面的部位，腳手架支承在1F的懸挑支架上。腳手架內立桿距建筑物外邊緣400mm，立桿橫距1050mm，縱距1500mm,步高1800mm。操作層處滿鋪木跳板，設180mm高的擋腳板和高度1200mm的護身欄（二道水平桿緊貼外立桿內側，用扣件扣牢)。腳手架在每樓層設鋼性拉接，樓層邊梁處予埋短鋼管（長400mm,埋深200mm），拉接點沿腳手架縱向間距不大于3m。在10、腳手架外側立面長度和高度上連續設置剪力撐,與腳手架同時向上搭設。剪刀撐與地面夾角為45o，其寬度不小于4跨,并不小于6m.腳手架外側滿掛安全網,每隔兩層設安全水平兜網。腳手架的接地電阻不得大于10，接地極采用直徑不小于20mm的圓鋼，埋入深度不小于500mm。避雷針可用直徑2532mm，管壁不小于3mm的鍍鋅管，高度不小于1m，設在房屋四角腳手架的立桿上。3。2。3落地式雙排腳手架搭設順序 按建筑物的平面形狀放線定位按立桿間距鋪設木墊板放置縱向掃地桿-逐根豎立立桿，隨即與掃地桿扣牢-安裝第一步、第二步小橫桿-架設臨時支撐依次安裝大橫桿和小橫桿-放置連墻桿-連接主桿-架設剪刀撐于外立面及建筑物四11、周鋪設腳手板隨搭設高度滿掛合格的安全網.3。2。4施工注意事項1) 搭架前應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水順暢；2) 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時,在腳手架使用過程中不應開挖,否則必須采取加固措施；3) 為避免架體不均勻沉降，掃地桿離下腳線不得超過120；4) 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；5) 雙排腳手架橫向水平桿的靠建筑物一端至外墻裝飾面的距離不大于100；6） 腳手架下部采用雙立桿時，主立桿應沿其豎軸線搭設到頂，輔立桿與主立桿之間的中心距不得大于200mm，且主輔立桿必須與相交的全部平桿進行可靠連接.7） 每段架只限兩個操作層面作業，且12、施工荷載控制在200kg/內。4。0 腳手架搭設、使用和拆除的一般規定和要求4.1 腳手架搭設的一般規定（1） 搭設場地應平整、夯實并設置排水措施.（2） 立于地面之上的立桿底部應加設寬度200m、厚度50mm的木墊板或其它剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15m2.（3） 在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（4） 腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照規定程序進行。（5） 腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。（6） 腳13、手板作業層的鋪設應符合以下規定：1） 腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定;2） 腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200mm之間;3） 腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm。且在搭接段的中部應設有支撐橫桿.鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板;（7） 工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶.不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（8） 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放14、大.確有實際情況，需要對構架作調整和改變時,應提交技術主管人員解決。4.2 腳手架使用的一般規定（1） 在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1。5kN;施工設備單重不得大于1kN,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（2） 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固,不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（3） 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度,禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（4） 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件15、和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施,并在作業完畢后,及時予以恢復.（5） 工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全,避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.（6） 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下.（7） 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。4.3 腳手架拆除的一般規定（1） 先搭的后拆，后搭的先拆.16、先從鋼管腳手架頂端拆起。（2） 拆除時一層為一個流水段,周圍設置護欄或警戒標志,設專人指揮，嚴禁非作業人員入內，拆除順序由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原則,先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿，先按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時作業。（3） 拆立桿時，先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,先拆中間扣,然后托住中間，再解端頭扣。（4） 連墻桿應隨拆除進度逐層拆除。嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步。（5） 拆除整個過程中，不得換人，同一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防止墜落。（617、） 拆除時嚴格控制架桿接觸電線，不要碰壞外墻，瓷片，窗框，玻璃,水管等物品。（7） 拆下的鋼管，腳手板等配件，分別集中用鋼絲繩栓住,及時用塔吊運至地面,嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件集中回收。5.0 腳手架搭設質量的檢查驗收規定(1）腳手架的驗收標準規定1） 構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2） 節點的連接可靠。其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060N。m； 8號鋼絲十字交叉扎點應擰1。52圈后箍緊，不得有明顯扭傷，且鋼絲在扎點外露的長度應80mm.3） 鋼腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大18、垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高20m時為不大于75mm。4） 縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm.5） 作業層鋪板、安全防護措施等應符合上述的要求。(2） 腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行,檢查合格后,方允許投入使用或繼續使用:1） 搭設完畢后；2） 連續使用達到6個月；3） 施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4） 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5） 使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時.6。0 腳手架及物料平臺計算書一、主樓南立面外腳手架立桿穩定計算1、813層立桿采用19、48X3.5鋼管，雙排架，步距1800mm,縱距1500mm，立桿橫距900mm。驗算底層立桿穩定，外排桿計算考慮風荷載，內排桿不考慮。（1） 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0.35kN/m2，擋板：0。14kN/m,立桿（包括扣件等)自重：0.1248kN/m，施工荷載：3kN/m2內桿：a. 施工荷載（考慮兩層）：3X2X（0.9/2+0.2)X1。5=5。85kNb. 腳手板及擋板：0。35X（0。9/2+0.2）X1.5X5+0。14X1。5X5=2。756kNc. 立桿自重：0。1248X22。5=2.8kN外桿：a。 施工荷載（考慮兩層):3X2X(0。9/2）X1.5=4.05k20、Nb. 腳手板及擋板：0。35X（0。9/2）X1。5X5+0.14X1。5X5=2.23kNc。 立桿自重：0。1248X22.5=2.8kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0。7zsw0式中風壓高度變化系數z取1.24,腳手架風荷載體型系數s=1。3,=1。2An/Aw，An為擋風面積，Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0.6。風荷載基本值w0取0.7kN/m2，則：wk=0。7X1。24X1.3X1。2X0。6X0。7=0。57 kN/m2（2） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數，取1。155，為考慮腳手架整體穩定因21、素的單桿計算長度系數，取1.60，h為立桿步距1。8m，則l0=1。155X1.60X1.8=3.326m48X3.5鋼管幾何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3,i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15.8=211，查表得=0。163。外桿穩定驗算（組合風荷載）：軸力設計值:N=0。85X1.4X4。05+1.2X(2。23+2。8)=10。86kN風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0.85X1.4X0。57X1。5X1.82/10=0。33kNmN/(A)+ Mw/W=10.86/（0。163X0.489)+0。33/0.00508=201。2MPa205MPa(滿足22、)內桿穩定驗算(不組合風荷載）:軸力設計值:N=1.4X5。85+1.2X(2.76+2.8)=14。86kNN/（A)=14。86/(0.163X0。489)=186.4MPa205MPa,滿足要求。2、1319層立桿采用48X3。5鋼管，雙排架,步距1.8m,縱距1。2m，立桿橫距0。9m。驗算底層立桿穩定，外排桿計算考慮風荷載，內排桿不考慮.(1) 荷載計算荷載標準值:木腳手板:0。35kN/m2，擋板：0.14kN/m，立桿（包括扣件等）自重：0。1161kN/m，施工荷載：3kN/m2內桿:a. 施工荷載（考慮兩層）:3X2X(0。9/2+0.2)X1.2=4。68kNb. 腳手板及23、擋板：0.35X（0.9/2+0.2)X1.2X6+0.14X1。2X6=2。65kNc. 立桿自重:0。1161X25。2=2。93kN外桿：a. 施工荷載（考慮兩層)：3X2X（0。9/2）X1.2=3。24kNb。 腳手板及擋板：0.35X(0。9/2)X1.2X6+0.14X1。2X6=2.14kNc。 立桿自重:0.1161X25。2=2。93kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0。7zsw0式中風壓高度變化系數z取1.55，腳手架風荷載體型系數s=1。3，=1.2An/Aw,An為擋風面積,Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0.6。風荷載基本值w0取24、0。7kN/m2，則：wk=0.7X1.55X1。3X1.2X0.6X0。7=0.71 kN/m2（3） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數,取1.155，為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.60,h為立桿步距1。8m，則l0=1。155X1。6X1。8=3。326m48X3。5鋼管幾何截面特性:A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15.8=211，查表得=0.163。外桿穩定驗算（組合風荷載）:軸力設計值：N=0。85X1。4X3。24+1。2X(2。14+2.93)=9.94kN風荷載25、設計值產生的彎矩：Mw=0.85X1.4X0。71X1.2X1。82X0.1=0。328kNmN/（A)+ Mw/W=9。94/(0.163X0.489）+0。328/0。00508=189.3MPa205MPa，滿足要求。內桿穩定驗算（不組合風荷載)：軸力設計值:N=1。4X4.68+1。2X（2.65+2.93）=13。25kNN/(A)=13.25/（0.163X0。489)=166.2MPa205MPa，滿足要求。3、25頂層立桿采用48X3.5鋼管，步距1.8m，縱距1.2m,立桿橫距約1。2m。驗算底層立桿穩定，考慮風荷載.(1) 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0.35kN/m2,26、擋板：0.14kN/m,立桿（包括扣件等）自重：0。1161kN/m，施工荷載：3kN/m2a。 施工荷載（考慮兩層):3X2X(1.2/2)X1。2=4。32kNb. 腳手板及擋板：0。35X（1。2/2）X1。2X4+0。14X1。2X4=1.68kNc. 立桿自重：0。1161X18=2。09kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0。7zsw0式中風壓高度變化系數z取1。85,腳手架風荷載體型系數s=1.3，=1.2An/Aw,An為擋風面積，Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0。6。風荷載基本值w0取0.7kN/m2，則:wk=0.7X1。85X1。3X127、。2X0。6X0.7=0。85 kN/m2(2) 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算:l0=kh式中k為計算長度附加系數,取1.155,為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.60,h為立桿步距1。8m，則l0=1。155X1.6X1。8=3。326m48X3。5鋼管幾何截面特性:A=489mm2，W=5。08cm3，i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15。8=211，查表得=0。163。穩定驗算(組合風荷載）:4。32+1。2X（1。68+2。09）=9.66kN風荷載設計值產生的彎矩:Mw=0.85X1。4X0.85X1.2X1.82X0.1=0。393kNm28、N/（A）+ Mw/W=9。66/(0。163X0。489)+0。393/0。00508=198。6MPa205MPa，滿足要求。二、 主樓南立面懸挑外架鋼梁的計算（一） 8層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點一）在該層樓面上懸挑20b型工字鋼（5M/根）,外挑2700mm（從梁邊起算)，縱向間距1500mm；該層鋼梁支撐813層的外架，共5層樓總高度22.5M，外架橫距900mm,縱距1500mm，步高1800mm。1. 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0。35kN/m2，擋板：0。14kN/m，立桿（包括扣件等）自重:0.1248kN/m，施工荷載：3kN/m2（1）內桿：a. 施工荷載（考慮29、兩層）：3X2X(0。9/2+0。2）X1.5=5.85kNb. 腳手板及擋板：0.35X（0。9/2+0。2)X1.5X5+0。14X1。5X5=2。756kNc. 立桿自重：0。1248X22。5=2.8kNP內 = 5。85X1.4+（2。756+2.8）X1。2=14。86 kN（2）外桿：a。 施工荷載（考慮兩層）：3X2X（0.9/2)X1。5=4.05kNb。 腳手板及擋板：0.35X(0.9/2）X1.5X5+0.14X1。5X5=2。23kNc。 立桿自重：0.1248X22。5=2.8kNP外=4.05X1。4+（2.23+2.8)X1。2=11。71 kN2. 強度及剛度30、驗算鋼挑梁為20b型工字鋼，查表知IX=2500cm4， WX=250cm3，IX ：SX=16.9，計算簡圖如下所示：（1)應力=Mmax/XWX=( P外 2.6+ P內 1.7)/(1。05WX)=212.1 MPa215MPa（滿足）（2）剪應力=( P外 + P內 ）SX/( IXb）=（ P外 + P內 )/(16。99）=17.5 MPa125MPa(滿足）（3）撓度f=f內 + f外=P內(1700）2(327001700)/6EI+ P外 （2600）2 (32700-2600）/6EI22mm2L/250=22mm（滿足)（二）.13層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點二）在31、該層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根）,縱向間距1200mm，并采用10型槽鋼斜撐；該層鋼梁支撐1319層的外架，共6層樓總高度25。2M,外架橫距900mm,縱距1200mm，步高1800mm。1. 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0.35kN/m2，擋板:0.14kN/m，立桿（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷載：3kN/m2（1）內桿：a. 施工荷載（考慮兩層):3X2X（0。9/2+0。2)X1.2=4.68kNb. 腳手板及擋板：0。35X（0。9/2+0.2）X1。2X6+0。14X1.2X6=2。65kNc. 立桿自重：0.1161X25。2=2。93kNP內 = 432、。68X1。4+（2。65+2。93)X1.2=13。25 kN（2）外桿：a。 施工荷載(考慮兩層)：3X2X(0.9/2)X1.2=3。24kNb。 腳手板及擋板：0.35X（0.9/2)X1.2X6+0。14X1.2X6=2.14kNc。 立桿自重：0.1161X25。2=2.93kNP外=3。24X1.4+（2.14+2。93)X1.2=10。62 kN（3)斜撐： 軸力N=（P外 1。6+ P內 0。7）/0。7cos54。2o=64。1 kN2. 鋼挑梁強度及剛度驗算鋼挑梁為210型槽鋼，查表知IX=396.6cm4, WX=79.32cm3,計算簡圖如下所示：（1）應力=Mmax33、/XWX=（ P外 0。9)/（1.0WX)=120.5 MPa215MPa（滿足）（2)剪應力=Nsin35。8o（ P外 + P內 )/25.3（10028.5）=15。5 MPa125MPa（滿足）（3)撓度f = P外 (900）3/3EI=3。10mm2L/250=7。2mm（滿足)3. 斜撐桿驗算斜撐采用10型槽鋼，面積A=12.748 cm2, iX=3。95lo=（0。92+0。652)1/2=1.11m，= lo/iX =28.106查表得=0。918N/(A）=64。1103102）=54。8MPa215MPa（滿足）（三）。19層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點二）在該層34、樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根)，縱向間距1200mm，并采用10型槽鋼斜撐；該層鋼梁支撐1923層的外架，共4層樓總高度15。6M，外架橫距900mm，縱距1200mm,步高1800mm。1. 荷載計算荷載標準值:木腳手板:0.35kN/m2，擋板:0。14kN/m,立桿（包括扣件等)自重:0。1161kN/m,施工荷載：3kN/m2（1）內桿：a. 施工荷載（考慮兩層）：3X2X（1.05/2+0.2)X1。2=5。22kNb. 腳手板及擋板:0。35X(1.05/2+0。2) +0.14X1.2X4=1.89kNc. 立桿自重:0。1161X15。6=1.81kNP內 = 5。22X135、.4+（1.89+1.81）X1。2=11。75kN(2）外桿:a。 施工荷載（考慮兩層)：3X2X(0.9/2)X1.2=3.24kNb。 腳手板及擋板：0。35X(0。9/2)X1.2X4+0。14X1。2X4=1.43kNc. 立桿自重：0。1161X7。8=0。906kNP外 = 3。24X1。4+（1。43+0。906）X1.2=7.34kN由于該層樓面懸挑鋼梁作法同13層樓面,內、外立桿的荷載又均小于13層樓面懸挑鋼梁上內、外立桿的荷載,故應滿足設計要求，無需再進行計算。（四） 25層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點三）在該層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根）,縱向間距1200mm36、;該層鋼梁支撐25頂層的外架,計算設定為4層樓總高度18M，外架橫距900mm,縱距1200mm，步高1800mm。1。 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0。35kN/m2,擋板:0.14kN/m，立桿（包括扣件等）自重:0.1161kN/m，施工荷載：3kN/m2a. 施工荷載（考慮兩層）：3X2X(1。2/2）X1。2=4.32kNb. 腳手板及擋板：0.35X(1.2/2）X1。2X4+0。14X1。2X4=1.68kNc. 立桿自重：0。1161X18=2.09kNP = 4。32X1。4+（1.68+2.09）X1。2=10.57kN2. 鋼挑梁強度及剛度驗算鋼挑梁為210型槽鋼，查表37、知IX=396。6cm4， WX=79.32cm3,計算簡圖如下所示:（1）應力=Mmax/XWX=（ P0。8)/(1。0WX）=106.6 MPa215MPa（滿足）（2）剪應力=P/25.3（10028.5）=12。0 MPa125MPa（滿足）（3）撓度f= P（800）3/3EI=2。2mm2L/250=6。4mm（滿足）三、裙房外腳手架立桿穩定計算立桿采用48X3.5鋼管，雙排架，計算高度32m，步距1.8m，縱距1.5m，立桿橫距1.05m，連墻件布置為三步二跨。驗算底層立桿穩定,外排桿計算考慮風荷載，內排桿不考慮.1、荷載計算荷載標準值：木腳手板:0.35kN/m2；擋板:0.38、14kN/m;立桿(包括扣件等）自重:0.1248kN/m（步距1。8m）；施工荷載：3kN/m2(結構)；2kN/m2（裝修）內桿：a. 施工荷載（考慮結構+裝修共兩層）：（3+2）X(1。05/2+0。2)X1。5=5。44kNb. 腳手板及擋板（考慮四層）:0.35X(1。05/2+0.2)X1。5X4+0.14X1.5X4=2.36kNc. 立桿自重：0。1248X32=3.99kN外桿：a. 施工荷載(考慮結構+裝修共兩層）：（3+2）X(1。05/2)X1。5=3。94kNb. 腳手板及擋板（考慮四層）:0.35X(1。05/2）X1。5X4+0。14X1。5X4=1。94kNc.39、 立桿自重:0.1248X32=3。99kNd. 風荷載標準值wk按下式計算:wk=0.7zsw0式中風壓高度變化系數z取0。85，腳手架風荷載體型系數s=1.3，=1.2An/Aw，An為擋風面積,Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況,取An/Aw=0.6.風荷載基本值w0取0.7kN/m2，則:wk=0.7X0.85X1.3X1。2X0.6X0。7=0.390kN/m2（1） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算:l0=kh式中k為計算長度附加系數，取1。155，為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1。65，h為立桿步距1.8m，則l0=1。155X1。65X1.8=3.440、3m48X3.5鋼管幾何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3,i=1.58cm.鋼管長細比= l0/i=3430/15.8=217，查表得=0。154。外桿穩定驗算(組合風荷載)：軸力設計值:N=0.85X1.4X3.94+1.2X（1。94+3。99)=11。8kN風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0。85X1.4X0.390X1。5X1。82X0.1=0.226kNmN/（A)+ Mw/W=11.8/（0。154X0.489)+0.226/0.00508=201.2MPa205MPa，滿足要求。內桿穩定驗算（不組合風荷載）：軸力設計值：N=1.4X5.44+1.2X（2。36+3。941、9)=15.24kNN/(A）=15.24/（0.154X0。489)=202。4MPa205MPa，滿足要求。四、物料平臺計算書(作法參見詳圖06）面荷載標準值：施工荷載：4。0kN/m2；腳手板：0.35kN/m2。荷載設計值：1。4X4.0+0.35X1。2=6.0kN/m2。1、 10號槽鋼小梁計算：均布荷載:q=6X0.6=3。6kN/m跨中彎矩：M=ql2/8=3。6X0。92/8=0.36kNm10號槽鋼截面抵抗矩W=39.7cm3最大正應力=M/W=0。36X106/39。7X103=9。07MPa215MPa，合格。2、 雙10號槽鋼梁計算均布荷載：q=6X0.9=5。4kN42、/m跨中彎矩：M=ql2/8=5。4X32/8=6。075kNm，支座反力R=5。4X3/2=8。1kN雙10號槽鋼截面抵抗矩W=79.3cm3最大正應力=M/W=6.075X106/79.3X103=76.6MPa215MPa，合格。3、 20b號工字鋼梁及鋼絲繩計算計算簡圖如右：P1，P2，P3分別為3根雙10號槽鋼梁傳來的集中力，其中：P1=4.05kN，P2=8。1kN，P3=4。05kNN1為鋼絲繩內的拉力,R1，R2為支座反力.簡化計算，忽略鋼絲繩的伸長，鋼梁上的最大彎矩Mmax=4。05X3X1.8/4。8+8。1X3.9X0。9/4.8=10.5 kNm對左端支座取矩M=4.05X3+8。1X3。9+4.05X4。8N1Xsin39oX4.8=0,得N1=21kN。R1=N1Xcos39o=16。3kN。強度驗算：20b工字鋼截面抵抗矩W=250cm3工字鋼上的最大正應力:= Mmax /W=10。5X106/250X103=42MPa215MPa,合格鋼絲繩（61915.5）面積A=89.49mm2，抗拉強度大于1300MPa，鋼絲繩內的最大拉應力：= N1 /A=21X103/89。49=234。7MPa1300MPa，合格。水平支座反力R2依靠支座處的構造措施抵抗，不再驗算.