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1、泥水平衡式頂管施工工藝在阿曼馬斯喀特污水管網收集工程中的應用盛玉明 劉慶福摘 要 泥水平衡式頂管施工工藝和玻璃鋼夾砂管（GRP）頂管，在阿曼還是第一次使用，本文通過DN2000和DN1200頂管在馬斯喀特(Muscat)污水管網工程(wastewater collection system)的施工頂進，探索和研究泥水平衡式頂管施工工藝和玻璃鋼夾砂管在該地區應用的可行性。關鍵詞 泥水平衡 玻璃鋼夾砂管 頂管施工 1.工程簡介阿曼蘇丹國（Sultanate of Oman）位于中東阿拉伯半島東南部，人口約300萬，大部分人信奉伊斯蘭教，面積約31萬平方公里。馬斯喀特（Muscat）是阿曼的首都，人2、口約100萬，是世界上少有的幾個環境優美，安靜祥和以及治安條件良好的城市之一。中國水利水電建設集團公司于2004年12月中標阿曼馬斯喀特污水管網工程，合同額1.5億美元，原工期3年。中標后由于工程師不能按時提供施工圖紙，眾多的不可預見的地下設施，高標準的施工要求以及煩瑣的來自于政府各部門的施工前批準（稱NOC）等原因，致使本工程成為名副其實的“三邊”工程，即邊勘察，邊設計，邊施工，從而導致施工進度緩慢和工期延長，施工和管理成本成倍增加。為了最大限度地保護企業的利益，在施工期間利用合同條款曾經兩次終止合同，給業主、工程師施加壓力，以期從工期和費用方面獲得索賠補償，在2007年9月和阿曼財政部舉行3、的合同談判中，財政部長代表業主同意給予我方2860萬美元的補償，基本上平衡了兩年來阿曼項目的虧損額，同時答應工期延長，后三個區域重新進行價格談判和協商。目前，阿曼項目正在緊鑼密鼓地重新組織進場。本工程以重力式（自流式）管道收集為主，局部山區采用小泵站將局部收集的污水輸送至QURUM泵站，經該泵站將污水輸送至污水主干管，通過主干管污水以自流方式匯集到中心泵站，最后由中心泵站將污水提升到污水處理廠，進行凈化處理，然后經過灌溉管線將凈化的中性水輸送到市區進行灌溉。管線總長度約820km，原設計頂管約1112km，目前中心泵站西側污水主管線2.0km明挖改為頂管施工，再包括施工過程中不斷增加的頂管，預4、計頂管總頂進長度可達17km以上。2.阿曼頂管施工階段性成果頂管施工是阿曼污水項目重要組成之一，從2006年7月底開始頂進到2007年6月初（6月6日熱帶風暴阿曼項目停工前），DN2000，DN1200和DN500三種頂管施工頂進完成1.6km，經過一年來的施工阿曼項目部基本上掌握了泥水平衡式頂管施工工藝。阿曼頂管施工，是我局乃至集團公司首次獨立完成的非開挖地下管網工程，不僅填補了我局乃至集團公司在非開挖鋪設地下管線施工史上的空白，也為我局非開挖施工技術的推廣和應用奠定了基礎。頂管施工一直是阿曼項目施工的一個亮點，在舉步維艱的阿曼項目施工過程中，也給阿曼項目增添了不少色彩，給了大家干好阿曼項目5、的勇氣！頂管施工也曾多次受到市政府和業主的好評，尤其是工程師在多次會議上給市政府和業主講到SINOHYDRO的頂管施工很好（excellent）! 因為這樣大規模的頂管施工在阿曼也是第一次，尤其是頂管施工的組織以及頂進成功能夠受到百般挑剔的工程師的認可和贊賞也是難能可貴的。2.1頂管管線和工作井確定頂管管線定線和施工圖設計由我方負責，在設計過程中主要考慮如下幾個方面： 1) 要遵循整個管網系統的總體定線設計；2) 工作井位置的確定：沿管線中心線方向，通常是按照所頂進管子長度加木墊圈的整倍數來確定，同時要考慮側向支管線的連接；3) 要考慮機械頂進附屬設備所需場地等因素；4) 在定位時要盡量避開地6、下和地面上（包括高低壓電線）設施，尤其是地下設施往往是最為頭疼的事情，難以探測具有不可預見性，在確定井位前在兩個方向務必要挖足夠深度和足夠長度的探坑。2. 2頂管管材選用根據頂管技術規范，承包商可以使用玻璃鋼夾砂管（簡稱GRP管）和帶有玻璃鋼夾砂管內襯的砼管（或者稱砼外包管）。2005年初我們就對管材選型和供應進行了大量的調研工作，以既要滿足技術規范要求，同時還要考慮成本，經過多方案比較最終確定選用GRP管。本工程頂管直徑從250mm到2000mm共16種規格，為了經濟有效地選用GRP頂管和配套頂管機，將16種頂管分為5大類，即DN500, DN1200, DN1400,DN1600 和DN27、000，根據頂進距離和壓力等級又把同一管徑分成不同厚度的頂管。GRP頂管管接頭選用“F”型連接型式，GRP連接管箍帶橡膠密封圈。為了減少頂進摩擦力，對于直徑大于1200mm每三節設置一節帶有注漿孔頂管，注漿孔設置在頂管中間，同一斷面3個注漿孔，相互間隔120，注漿孔由外套管、單向閥和絲堵所組成。2.3頂管機選型頂管機的選型是至關重要的，機型一旦選擇失誤，那就前功盡棄，所以在初期選擇頂管機的機型要倍加小心。根據本工程地質特點以及各種頂管機適應范圍我們選擇了泥水平衡式頂管機系統。參加設備競爭報價的廠家有德國海瑞克公司，德國wirth公司，日本伊勢機以及日本Rasa等公司，經過性能、價格和售后服務等8、綜合性比較，先期的四套頂管機全部選用了日本伊勢機公司產品，即：TCS OD546型、TCS OD1250型、TCM-S OD2190型、TCC ID 1620 型等四臺頂管機。2007年9月，我們還采購了一套日本RASA公司的DN1530頂管機，專門用于中心泵站西線2km頂管施工。2.4頂進力計算以及液壓系統選型在泥水平衡式頂管中，為了便于計算，頂進力F采用如下方法進行計算： F=F。+f。L（kN）式中：F。初始頂進力（kN），f。每米頂進管的綜合阻力（kN/m），L 最大頂進長度（m），L= 150mF。（P1+P2+P）x 3.14 x D x D/4式中：P1挖掘面前土壓力，P1=159、0kPa； P2地下水壓力，P2=90kPa；P附加壓力，一般取20kPa；DGRP頂管外徑，D2.16m； 則：F。（150+90+20）x 3.14 x 2.16 x 2.16/4=952.25 (kN)f。=RS + wf (kN / m)式中：R綜合摩擦阻力（kPa），對于砂礫石一般為820，考慮到本項目采用注漿減摩措施和地質特點，取R=8kPa；S頂進管的外周長（m），S=3.14 x 2.16=6.78m；W每米頂進管的重力（kN/m），根據GRP廠家提供的資料：W12.92kN；f管子重力在土中的摩擦系數，f0.2；則：f。8x6.78+12.92x0.2=56.82(kN) 即10、：5.682t/ m （設計頂進44.5t/m）最大頂進力為：DN2000頂管機 F=952.25+56.82 x 150=9475.25 (kN)由于該工程頂管線路長，區域跨度大，地質條件復雜，地下設施多，有很多不可預見的因素，要準確地計算最大頂進力是一件非常困難的事情，故在選用液壓缸和液壓系統時備有一定的富裕量，以防止在頂進過程中遭遇地質突變，糾偏等引起的頂進力異常增大的情況，三種頂管機液壓系統選型配置見表1。表1 三種頂管機液壓系統選型配置表產品名稱規格型號單位數量/ 總頂進力液壓千斤頂DN2000: 250t1850mmDN1200: 250t1850mmDN500: 120t165011、mm根根根6 / 1500(t)2 / 500(t)2 / 240(t)液壓動力站34.3MPa, 64L/min,45kw34.3MPa, 36L/min,30kw34.3MPa, 10.4L/min,11kw 臺臺臺111液壓操作盤2m 頂管機1.2m頂管機0.5m 頂管機臺臺臺1112.5降排水系統在施工前經過多次方案和成本比較，深井降水應該是最為經濟的一種方案。 對于DN14002000頂管工作井和接收井施工，主要以深井聯合降水方案為主，每個工作井和接收井周圍打25口井，井深1824m。根據中心泵站以及AZAIBAH區110號，GHUBRA區12號工作/接收井降排水情況來看，深井降水方12、案適合于阿曼馬斯喀特地質情況，而且使得工作/接收井施工速度快，成本低。2.6工作井和接收井尺寸確定，施工方法選擇一旦頂管管材以及長度、頂管機、液壓頂進系統、頂鐵等附屬設備確定，永久HDPE檢查井的尺寸確定后，設計人員就可以計算工作井和接收井的尺寸。確定原則是在滿足頂進和檢查井安裝要求的前提下，盡量縮小尺寸以減少土建施工工程量。頂管工作井的平面尺寸見表2。表2 阿曼項目頂管工作井的平面尺寸 （單位：mm） 頂管機密封圈厚度工作間隙頂管機長度頂鐵長度千斤頂長度鋼結構后背長度工作井長度寬度DN50025030028815002275300750675000003500DN1200250300354013、5002655400864587000005500DN200025030037245002655400902990000007500傳統的工作井和接收井施工方法有灌注樁法，沉井法，現澆砼法，高壓旋噴樁，鋼板樁以及明挖等方法。灌注樁法在中東廣泛應用，但是成本最貴；沉井法，由于工作井尺寸大，再加上大量沙礫石，尤其是挖深超過5m以上密實的沙礫層就象石頭一樣堅硬，給水下沉井施工帶來很大困難；高壓旋噴樁一是水泥消耗量大，成本高，二是旋噴不均勻性，安全性較差。經過分析比較，對于阿曼項目較為適合的還是采用深井降水反鏟開挖現澆砼，對于沒有地下水或者水位較淺的工作井采用明挖施工。由于阿曼頂管工作井和接收井數量多14、（近200個），尺寸和深度也不相同，故根據不同位置，不同的地質條件采取不同的施工方法。2.7頂管施工頂進頂管施工頂進主要包括設備的安裝、頂進、頂管機頭回收、灌漿和測量驗收等工序。頂進操作包括調偏全部在地面中控室來完成。當工作井準備就緒后，就可以移交頂管工區進行設備安裝。首先根據頂管管線設計圖進行測量放線，檢查驗收土建移交工作面是否滿足頂管安裝的要求。接著依次安裝密封圈、軌道和后頂進系統，再次測量對中心線進行核對確保無誤后方可加固支撐軌道。此后，再進行頂管機頭吊裝和頂鐵安裝，接著進行頂管工作，首先是機頭“出洞”，即機頭穿過砼墻，大部分機頭頂入之后，停止前進，液壓缸回縮，把后方筒吊入井內和頂管機頭15、連接上，如果沒有后方筒，直接吊入3m長GRP頂管，進行頂進，依此類推，用同樣的方法把頂管一節一節地頂進到設計位置上。頂管機頭到最后從接收井里破土頂出來的過程叫“進洞”，機頭從接收井里吊上來，隨后進行中心線測量，灌漿和復測，這樣就完成了一個頂段的頂管施工工作。在頂進過程中，機頭調偏和泥水系統管理是十分重要的，要不斷地通過實際頂進去摸索總結。尤其是泥水系統，不同的地質條件泥水濃度也不一樣。在頂進過程中，我們對已經頂進的頂段的頂力進行了統計和分析，發現實際頂進力要比理論計算值小一些，主要原因是由于頂進層密實，頂進后形成一個比GRP直徑大的圓形隧洞，土壤并不抱管，再加上在GRP管和土壤之間進行膨潤土注16、漿，這樣使摩擦力大大減小。另外，GRP管外表光滑，重量輕也是頂進力減小的原因之一。從2006年7月底頂管施工開始到2007年3月底，DN2000、DN1200和DN500三種機型累計頂進1.38km，到2007年6月初，累計頂進1.6km。3.阿曼頂管施工特點和難點由于特殊的地質條件，再加上大量不可預見的地下和地上設施、繁忙的地面交通、優美的市容和高標準要求的環保、煩瑣的施工許可（NOC）報批手續使得該項目頂管施工遠遠不同于國內和世界上其它國家類似工程的施工。3.1地質條件和特點根據地質調查報告和勘探，DN500和 DN1200少數管段局部位于強風化灰巖地層中，而多數管段位于非常密實的砂礫石層17、和中細砂巖層中，地下水位很高，管線距海邊較近（400500m），地層透水系數大，最大可達1.43 x 10-3m/s，最小為6.76 x 10-6m/s。根據DN2000頂管110號工作井施工降水情況綜合分析，單井出水量在300m3/h左右，排水所形成的降水漏斗半徑達1000m，深層沙礫堅硬密實，開挖時就象石頭一樣！而且礫石含量多，向這樣的地質條件在國內很少碰到，在國外也不多見。3.2施工圖設計關于頂管管線施工圖設計，按理說應該是咨詢工程師的工作范疇，但是由于頂管管線設計不但要考慮頂進管節的計算、DPE檢查井的連接型式、工作井和接收井尺寸和側向污水管線的連接，還要避開地下設施以不影響工作井和接18、收井的開挖等諸多因素，咨詢工程師和我們商量，還是由我們自己進行施工圖設計，最終提交咨詢審核，批準后方可進行施工，有時候審批時間很長，直接影響現場施工。3.3降排水系統2005年6月份，泵站開始降水并開挖，但是由于深井降水對周圍1km范圍內住戶帶來影響，許多住戶家用水井枯干，牲畜無法飲水，樹木和花草無法澆灌等，大量居民去政府有關部門進行投訴抱怨，從而導致2005年7月份項目部遞交的深井排水方案，市政府不予批準，要求我們進行回灌，冷凍或者采取其它施工措施。隨后就開始了長達半年之久的扯皮和討論，市政府有關部門主持每周召開一次討論會，一直到2006年1月才確定下來，市政府和業主同意我們繼續采用深井降水19、方案。經過多次方案和成本比較，深井降水和工作井逆做法應該是最為便宜的一種方案，但是，由于永久HDPE檢查井質量問題，致使AZAIBAH區19號檢查井遲遲不能回填，而且廠家也多次在修復和處理，再加上沿線兩側明挖支管線降水問題，這樣降排水系統一直不能停止，反而增大了降排水部分的成本。要想降低排水成本，唯一的辦法就是盡快解決頂管主管線路上的HDPE檢查井設計和加工問題，同步進行兩側需要降水的支管線施工。降排水系統本身從技術，施工安裝等方面并不難，難的是初期市政府進行干預，長達半年之久不予批準，獲得政府各部門的NOC時間長，頂管施工完后HDPE檢查井出現質量問題，排水系統不能拆除重復使用，不但增加了降20、排水運行費用，而且增大了降排水設備（包括發電機）和管路的數量。3.4工作井和接收井施工工作井和接收井施工的難點在于一是降水問題，由于排水量很大，再加上多個工作井聯合降水，同時還要考慮頂管沿線兩側明挖管線開挖降水問題；二是深層開挖，巖石非常堅硬。這和國內上海，北京和廣州等地相比，都具有明顯的特殊性，大大增加了施工的難度，提高了施工成本。3.5頂管施工頂進泥水系統管理在整個頂管施工中占有非常重要的位置，頂進中大部分問題都出現在泥水系統中，如：膨潤土濃度一般在1.061.2之間，太小了砂礫攜帶困難，太大了增加了系統阻力；泥水流速太低了，砂礫也不容易輸送，太高了流速大，當時泥水系統設備和管路磨損相當嚴21、重，2000mm頂管頂進時曾經把日本進口的中繼泵和泥漿泵殼體磨穿了，這在國內頂管施工中很少發生。泥水系統管路也經常磨穿，為了減少或者抵抗磨損，我們從國內訂購了一批砼輸送管。3.6質量控制和技術要求嚴格對于重力式污水管道，施工精度要求特別高，按照我國給水排水管道工程施工及驗收規范（GB50286-97）第.2節規定，軸線位置允許偏差50mm，德國標準規定直徑等于大于1400mm的頂管，垂直偏差50mm，水平偏差200mm。而阿曼污水項目垂直偏差要求25mm, 水平偏差50mm，顯然，該項目頂進誤差要求比中國和德國的都要高。頂進結束后，工程師和測量人員進入頂管內部逐節進行水平和垂直誤差測量，灌漿后22、還要進行復測，如果滿足要求，工程師才予以簽認，如果有某處誤差超過規范要求，工區主管工程師就致函，要求我們說明原因，下次擬采取什么措施，直至下次頂進結果在規范要求范圍之內才滿意。另外，在頂管頂進期間，對鄰近建筑物和路面要進行沉陷監測，技術規范規定不允許超過5mm，而市政府在批準時要求不超過3mm。3.7 管材供應直接制約了頂管頂進GRP頂管生產廠家位于沙特捷達市，距阿曼馬斯喀特約2000km。所有管材是通過陸運到阿曼，一般情況下，從廠家到馬斯喀特需要57天，超長平板拖車每車只能運輸3節（每節長度3m，有時大小管可以套裝），每次發運35個車，每個月安排運輸12次。由于運輸距離長，組織發運一次非常困23、難，一年來由于各種原因1套設備還不能連續頂進，其中頂管供應一直是頭疼的問題。為了不影響頂管施工，項目部專門安排物資人員多次駐廠催辦，有時候派項目主要領導去廠敦促或者致函業主出面給廠家施壓，時好時壞，沒有從根本上解決問題。另外，凡是管網工程施工中遇到的其它通用性問題和困難頂管也同樣會遇到，而且有的因素已大大地影響和制約了頂管施工的進展，諸如地面交通繁忙，地下設施多變，工程師的過分要求，勞務阿曼化比例，政府的袒護和無所作為，NOC審批時間長，價格低和資金緊張等。總體來說，由于地質情況的特殊性，在加上上述其它問題，給阿曼頂管施工帶來了許多困難，在頂管施工工藝中也曾經出現了很多問題。4.頂管施工技術國24、內外發展前景非開挖技術（Trenchless Technology）是近20年來國際上新興的一種地下管線施工技術，自20世紀90年代中期以來，我國非開挖技術發展很快，工程施工量和設備數量均以每年3040 的高速度增長。非開挖技術在我國已經形成了一個新興的產業，從上海、北京和廣州等大城市逐步向中小城市推進。我國極有潛力的非開挖技術市場也吸引了大批國際非開挖設備制造商，象德國海瑞克公司已經在中國建廠合資生產大型非開挖設備，許多廠商在北京、上海等大城市設立辦事處。在我國國民經濟高速發展和各級政府對環境保護日益重視的21世紀，非開挖技術將具有十分廣闊的發展和應用前景。頂管施工是繼盾構施工之后發展起來的25、一種地下管道施工方法，它不需要開挖面層，并且能夠穿越公路、鐵道、河川、地面建筑物、地下構筑物以及各種地下管線等，最早始于1896年美國的北太平洋鐵路鋪設工程的施工中。隨后，在美國、日本和歐洲少數國家發展很快。世界上非開挖技術的發源地主要在日本，美國和英國等國家。大家都知道，日本國土面積和道路狹小，交通非常擁擠，使用開挖方法來施工污水管道極為困難，成本也非常高，因此產生了開發新的施工方法的動力。日本政府，公用部門，制造商，承包商和大學通力合作，開創了微型頂管施工方法。象伊勢機，RASA和小松等很多公司都生產微型頂管機設備，20世紀80年代后我國上海等地使用較多的是伊勢機公司的產品。另外，德國頂管26、設備也發展很快，象海瑞克公司的頂管機設備在中東和歐洲使用較多。世界上混凝土頂管首次超千米的是德國的漢堡下水道頂管工程，將一根直徑為2.6m壁厚350mm 的鋼筋混凝土管，從一口工作井單向頂進1200m， 其中包括500m直線段、400m曲線段和300m的直線段，采用全氣壓施工。工程于1970年完成。 世界上頂管管道的最大口徑是4.4m，也在德國。世界上頂管速度最快的是英國在1980 年創造的，在9.5 小時內將管徑為1524mm的鋼筋混凝土管道頂進49m。據記載，我國頂管施工最早始于1953年北京，隨后，上海也在1956年進行了頂管試驗，一開始都是手掘式頂管，設備也很簡陋。60年代，北京和上海27、都有計劃地開發和推廣頂管，并取得了一些成績。北京因地下水位較低，干法施工的鋼筋混凝土頂管比較成熟，并且得到了推廣。上海地處長江三角洲，地下水位較高，施工難度較大，特別是鋼筋混凝土管接頭的滲漏問題，曾一度困擾頂管的發展和推廣。70年代，工業大口徑水下長距離頂管技術在上海首先取得成功。1978年，研制成功三段雙鉸型工具管，解決了百米頂管技術，三段雙鉸型工具管獲國家發明三等獎；1981年，2600mm的管道穿越甬江，第一次應用中繼環獲得成功，頂進長度達到581m；1987年，引入計算機控制、激光指向、陀螺儀定向等先進技術，管道頂進長度超千米，達到1120m 。我國頂管技術真正較大的發展，是從80 年28、代中期開始。上海的混凝土頂管首先在小口徑頂管上取得突破。1985年引進日本的DN800mm 遙控頂管機，在消化吸收的基礎上，1989年研制成功第一臺泥水平衡遙控掘進機DN1200mm，1992年研制成功第一臺外徑為1440mm土壓平衡掘進機。同時混凝土管的制作和接頭技術都有了很快地提高。1989年，上海第一期合流污水工程中引進德國大口徑混凝土頂管技術，從此大口徑混凝土頂管得到了較快地發展。1992年，上海奉賢開發區污水排海頂管工程中，將一根直徑為DN1600mm的鋼筋混凝土管，向杭州灣深水區單向一次頂進1511m， 成為我國第一根依靠自主力量單向一次頂進超千米地鋼筋混凝土管。混凝土頂管技術成熟29、后，曲線頂管應運而生。在上海污水治理二期工程中得到比較廣泛地應用，過黃浦江的污水管道采用了豎向曲線頂管；在陸上多處采用曲線頂管，并且取得了成功，這對在舊城區改造中采用曲線頂管具有重要意義。頂管技術的迅速發展，具有代表性的是超長距離頂管的不斷出現，到目前為止，單向一次頂進千米以上的頂管已達15根。其中，1997年4月完成的上海黃浦江上游引水工程中的長橋支線頂管，將3500mm的鋼管單向一次頂進1743m，再創鋼管頂管的世界記錄。2001年12月完成的浙江嘉興污水排海頂管，將一根DN2000mm鋼筋混凝土管單向頂進2050m，刷新了頂管一次頂進長度的世界記錄，使我國的超長距離頂管技術無論是鋼管還是30、混凝土頂管，都處于世界領先地位。我國混凝土頂管的最大口徑是上海合流污水一期工程中的頂管，內徑為3500mm，外徑為4160mm。我國頂管管材和其它國家一樣，大量的是采用鋼筋混凝土管和鋼管，其中鋼管主要用于上水管，混凝土管主要用于下水管。隨著玻璃鋼制管技術的引進，上海周邊地區玻璃鋼頂管已經起步。2001年，在浙江省上虞污水工程中，將直徑1200mm的玻璃纖維增強夾砂鋼管，用頂管法分別穿越一級公路和運河，各頂進84m和74m，獲得了成功。隨后在廣州，沈陽等地都有采用。5.阿曼頂管施工存在問題以及要做好的幾項工作由于頂管管線設計、工作井開挖、GRP管材供應、NOC申報以及市政府審批等原因，頂管施工頂31、進一直還不能連續進行，幾套頂管機幾乎全部處于斷斷續續地工作。在頂進過程中也出現了不少問題，如配套國產泥水分離機在初期管路經常磨穿，后來通過調整泥水系統濃度以及摸索改進后已基本正常工作；由于地下礫石含量高，致使泥水系統排泥泵和中繼泵外殼磨穿，機內管路多處磨穿漏水。最大一次故障是在DN2000頂管頂進97# 約130m時，二破機端部螺絲脫落，從而導致二破機攪拌臂掉下來，造成頂管機二破機損壞，筒體前面變形。阿曼項目頂管施工雖然獲得了初步成功，但是這僅僅是開始，因為剩余的工程量還很大，施工任務相當繁重，今后要務必做好如下幾方面的工作，確保頂管施工順利進行。5.1 工作/接收井施工 要進一步加強工作井施32、工力量，保證每套頂管機正常頂進，每月要完成至少23個工作井和接收井施工。5.2 GRP管材供應 由于頂管管材運輸采用長距離陸運，從沙特捷達廠家到阿曼施工現場一般需要一周時間，因此要加強駐廠監督，督促廠家連續不斷地發運。 5.3頂管機維護保養 按照常規，頂管機在完成每個頂段后，要進行檢查和保養，累計頂進1000m左右要安排進行一次大修，對于地質條件較差的施工環境更是要重視保養維修工作。每段頂進結束后，要全面認真檢查頂管機機械、電氣部分和泥水系統設備，做好保養維護工作，盡量把問題解決在頂進之前。5.4做好頂管機配件計劃供應工作 頂管機基本上屬于單件生產，不同于汽車等通用設備的機械配件，隨時在市場上都可以采購到。故我們務必做好配件的計劃和采購工作。5.5頂進工藝研究阿曼頂管的一個重要特點之一就是頂管施工精度要求高，從階段施工成果來看，在堅硬沙粒地層的頂進的精度已經得到有效的控制，但是在純砂地層的頂進精度控制困難，特別是頂進長度超過100m之后，需要進一步研究頂進工藝，來保證頂管完成后的設計精度。目前的頂進主要是在強制降低地下水之后的情況下進行頂進，施工成本較大，需要研究在高水頭情況下的施工頂進工藝。參考文獻：1. 顏純文等合著非開挖鋪設地下管線工程技術，上海科學技術出版社，2005年1月2. 余彬泉 陳傳燦編著頂管施工技術，人民交通出版社，2003年9月