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1、 凡爾賽公館一期工程15#18#樓人貨電梯接料平臺專項方案人貨電梯鋼管接料平臺的搭設及計算專項方案鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。本方案以33層為驗算依據。 一、 料臺材料準備與搭設、拆除要求料臺落地部分落地料臺的腳手架為雙排腳手架，搭設高度從地面-0.3m搭至五層頂16M，搭設高度為0.3m+16m=16.3m。立桿采用雙立管。接料臺搭設寬度為4M，搭設間距為0.8M，正立面在1.8m步高處設置一道水平桿，故下方步高為1.8m，上方步高為1.1m。側立面小橫桿設置在中間部位，并設置之字撐。接料臺安全門采用鋼筋網片封閉。中間前方及兩側采用木板2、封閉。后附圖示說明。 采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用逐層1跨布置，豎向間距2.9，水平間距1.5米。 施工均布荷載為5.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設1層。懸挑料臺搭設隨懸挑架做分層懸挑設置到屋頂。第一段懸挑從5層頂16m搭至12層頂36.3m，搭設高度：36.3m-16m-0.3m(兩槽鋼間空隙)=20m。第二段懸挑從12層頂36.3m搭至54.6m處，搭設高度為54.6m-36.3m+1.5m(超高防護1.5m)=19.8m。則懸挑式腳手架以20m為計算依據、風荷載以最高高度54.6M取標準制值60M高度（Uz =1.35，C類地區）為計算依據。懸挑型鋼采用16#槽鋼。長3、度為4M，搭設寬度為0.8M，立桿步距最高為取值1.8M，橫向間距（縱距）為1.5M 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20米，立桿采用雙立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.8米，立桿的步距1.80米。 連墻件采用逐層1跨布置,豎向間距2.9米，水平間距1.5米。 施工均布荷載為5.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設5層。 懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼U口側放，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度2.80米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.05m。拉桿采用鋼絲繩。搭設要求：1、料臺搭設必須是鋼管制作，同時做好料臺支撐預埋。其強4、度（預埋件）必須確保足夠的剛度和穩定性，連墻件不少于3個。2、料臺的鋼管、扣件材料必須符合JGJ130-2011規范中第3項的規定，采用的鋼管類型應為國家標準48.33.6，但考慮到市場材料供應與施工現場的安全起見，計算時可按483.0；有彎曲、銹蝕、裂紋的鋼管不得使用。3、料臺基礎回填土應按規范要求回填，宜采用機械分層回填碾壓平整、密實（人工輔助夯實），立桿底部應澆筑C20砼墊層保持在150mm厚以上，向外有不小于1:0.05的排水坡度，建筑物的基礎周圍自然地面應做好護坡，在拐角外設有600mm600mm1000mm的積水坑，備好排水機械做到有組織排水。（基礎處理相關回填資料須施工單位提前提5、供給架業公司以備檢查驗收。）4、料臺搭設與架體必須分開，立桿應垂直，必須設置剛性連接，料臺連墻件設不少于3個。不得把吊盤設置在緊靠墻面的位置，確保視線清楚。料臺立桿的橫向間距不大于架體的橫向間距，如料臺大于架體間距，兩立桿之間應增設立桿。5、料臺層高與建筑層高相一致，縱向水平桿與填芯桿應搭在橫向水平桿上面。橫向水平桿間距與立桿縱向間距相同，并在其間設置12根填芯，但不得大于250mm。6、樓層卸料平臺嚴禁與腳手架等設施相連，并層層單獨設置剛性連墻件，并且應在明顯位置懸掛限荷標牌。7、懸挑式樓層卸料平臺，懸挑梁必須采用型鋼伸至建筑物內，且必須在尾端設置光圓鋼筋錨固筋，與建筑物結構連接牢固。8、平6、臺兩側必須分別在500600mm和1200mm高處設置防護欄桿，并采用密目安全網或竹笆、木工板進行封閉（由施工單位提供）。9、平臺上鋪厚度不小于50mm的木板，且必須固定牢固。10、平臺鋪板與人貨電梯、物料提升機吊籠（籃）水平間距離應為50mm120mm。11、人貨電梯、接口處必須設置定型化、工具化的內開防護門。對人貨電梯安全防護門的設置統一安裝高度為1800mm，底部距料臺鋪板垂直間距不大于200mm，并用鋼板網封閉，插銷安裝在吊籠一側，在插銷空隙處加焊鋼板。確保人貨電梯樓層卸料平臺安全防護門統一由吊籠內司機開閉，料臺上作業人員無法隨意打開。12、在料臺的背面應設置八字撐，增加防滑扣件正面應7、設置與立桿相平行的負立桿間距不得大于250mm，負立桿的對接扣件應錯開安全門裝置位置，開口處應設置橫向斜撐，連墻件應按規范每層設置。13、料臺平臺板應用木板填鋪，板與板之間不得有空隙，木板應按縱向沿墻鋪設，用木條連接釘牢，使鋪板成塊，料臺鋪設應里低外高，坡度均5度為宜。（由專業木工）鋪嚴、鋪實、釘牢。14、每層料臺兩側必須設置二道防欄桿，欄桿高度距鋪板面分別為500600mm和10001200mm，外側應加設防護竹笆和圍網防護，料臺下面應設置能開啟自如的封閉式牢固門欄。15、料臺兩側與建筑物層層預埋鋼管，進行剛性拉接，連接點每步料臺不能拆除。16、當外架拆除時，必須采取加固措施，此現場還應由專8、人指揮，確保其料臺的安全性。17、料臺在搭設過程中，企業安全部門和使用單位應對料臺進行分段分層驗收，合格后方可使用；如有變更、重新搭設應有記錄，搭設好后，按驗收程序驗收,方可繼續使用。拆除要求拆除前的準備1、辦理簽證手續:工程施工完畢,確認不需要腳手架時,由工程負責人簽證后方可拆除。 2、安全技術交底:安全技術人員要向拆除料臺的作業人員進行書面技術交底工作,并有接受交底人簽字。3、設置警戒區:在拆除腳手架周圍有可能影響安全的范圍內要有醒目標志,并有專人負責監護。4、清理料臺:將料臺上存有的材料和雜物等清理干凈,以防落物傷人。5、拆前檢查: 應全面檢查扣件連接,連墻件,支撐體系等是否符合 構造要9、求, 對有影響拆除安全的隱患部位要采取補救措施。制定拆除步驟:1、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。劃出工作區標志，禁止行人進入，并有專人監護。2、拆除料臺應嚴格遵守拆架順序：由上而下，后裝構件先拆，先裝后拆，一步一清原則，依次進行，不得上下同時拆除作業。拆下的桿件、物品等應及時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。3、斜撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求拆到哪一層，斜撐、拉桿拆到哪一層。在拆過程中，中途不得換人，如果在中途更換操作人員，應及時對更換人員作詳細交底，方可操作。4、連墻件必須隨料臺按先上后下，先外后里的順序逐層拆除 ,嚴禁先將連墻件整層或數10、層拆除后再拆除爛料臺。5、除安全網、欄桿站在本層拆除外，其余各部分必須站在下層拆上層，當料臺拆至下部最后一根時,長立桿的高度(約6m). 應先在適當位置設臨時拋撐,加固后再拆除連墻件。6、拆除縱向水平桿、剪刀撐時，安全網拆除后，作業人員應站在架內，正確配帶好安全帶，按先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子，最后拆除連墻件。連墻件不準一次性全部拆除 ,要求做到料臺拆到那一層, 連墻件、剪刀撐,拉桿方可拆到那一層。7、在拆除水平安全挑網時，作為人員應站在架體內把挑網拽至跟前，方可拆除安全挑網，嚴禁懸空進入挑網上作業。8、拆除懸挑槽鋼：在剩三至四步架時先拆除網絲繩，等外架此段架體拆除完后再松11、動槽鋼木楔，最后抽出槽鋼。安全吊運至地面堆放整齊，裝車運出施工現場。在拆除過程中作業人員必須正確配帶好安全帶。安全生產措施: 1、參于編制,審核,搭拆的作業人員必持證掛掛牌上崗。2、架子工作業時必須配備好安全帽,安全帶。3、架子工安拆作業前應由施工員進行書面技術交底,并由班長簽字后方可進行安拆作業。在拆除作業中，要嚴格杜絕安排不同工種進行交叉作業。4、拆過程中中途不得換人，如中途換人,應對更換人員作詳細交底方可操作. 5、拆腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施,并懸掛安全警牌,設置安全警戒區,并派專人看護,嚴禁非操作人員入內.安全操作要求：1、應嚴格遵守高處作業有關安全規定，患有不宜高處作12、業病癥的人員及其它不適合高處作業人員不得從事腳手架安拆工作。2、所有操作人員必須熟知遵守國家安全法規和本崗位安全技術規程，正確使用個人防護用品，嚴禁酒后上班。3、按安全要求戴好安全帽，系好安全帶，穿軟底防滑鞋，衣著靈便。 4、料臺拆除要按規定程序進行，操作時嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬、挖。拆下的腳手桿、腳手板、鋼管、扣件、鋼絲繩等材料，應向下傳遞或用垂直運輸機械吊運至地面，嚴禁拋擲。5、操作前必需學習安全技術交底，并進行崗位安全檢查；下班時收集好工具和材料，清除不安全因素。6、遇六級大風和暴雨天氣及夜間，應仃止料臺安拆作業。7、運至地面的構配件，應及時按規格品種整齊堆放。每班作業結束要做到工完13、料凈場地清。8、料臺拆除作業，操作工必須思想集中，聽從專人指揮，禁止多人在同一塊腳手板上進行作業。禁止不同工種的人員進行交叉作業。在保證安全的前堤下做好建筑產品保護。二、料臺計算落地料臺部分計算：（一）、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m 活荷載標準值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+114、.20.093=0.158kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.333=1.867kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.158+0.101.867)1.5002=0.448kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.5002=-0.527kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.527106/4491.0=1115、7.339N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.093=0.132kN/m 活荷載標準值q2=1.333kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.132+0.9901.333)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.213mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! （二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷16、載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷載標準值 Q=5.0000.8001.500/3=2.000kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.140+1.42.000=3.037kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+3.0370.800/3=0.814kN17、.m =0.814106/4491.0=181.159N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.140+2.000=2.198kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2197.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.0610518、107780.0)=1.799mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.808mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! （三）、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=5.0000.8001.500/2=3.000kN 荷載的計算值 19、R=1.20.031+1.20.210+1.43.000=4.489kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 （四）、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10716.300=1.744kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 =20、 0.35041.500(0.800+0.200)/2=1.050kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50016.300=0.122kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.366kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 5.00021.5000.800/2=21、6.000kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.128 經計算得到，風荷載標準值Wk =10.2500.8401.128 = 0.237kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.366+0.851.422、6.000=11.179kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.366+1.46.000=12.439kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2371.5001.8001.800/10=0.137kN.m （五）、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩23、定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.439kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12439/(0.124、9424)=154.806N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.179kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，25、為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.137kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11179/(0.19424)+137000/4491=169.271N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 4.443kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! （八）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下26、式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.76 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.44 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 190.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 190.00 地基承載力的計算滿足要求!人貨電梯懸挑部分計算： (一)、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面27、的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.333=1.867kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 28、M1=(0.080.094+0.101.867)1.5002=0.437kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1171.867)1.5002=-0.513kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.513106/4491.0=114.132N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=1.333kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.29、6770.078+0.9901.333)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.131mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! （二）、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=5.0000.8001.500/3=2.000kN 荷載的計算值 P=1.20.05830、+1.20.060+1.42.000=2.941kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.9410.800/3=0.788kN.m =0.788106/4491.0=175.459N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V31、1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+2.000=2.118kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2117.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.733mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.742mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! （三）、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.032、kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=5.0000.8001.500/2=3.000kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.090+1.43.000=4.345kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； （四）、腳手33、架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35051.500(0.800+0.200)/2=1.312kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5005/2=0.563kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.034、051.50020.000=0.150kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.164kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.350 U35、s 風荷載體型系數：Us = 1.128 經計算得到，風荷載標準值Wk = 10.2501.3501.128 = 0.381kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.164+0.851.43.600=9.281kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.164+1.43.600=10.037kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk36、 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3811.5001.8001.800/10=0.220kN.m （五）、立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.037kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.37、118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10037/(0.19424)=124.916N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.281kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數38、，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.220kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9281/(0.19424)+220000/4491=164.193N/mm2； f39、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 5.320kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! （七）、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1050mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面積A = 21.95cm2。 受腳40、手架集中荷載 P=10.04kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=11.019kN,R2=9.817kN,R3=0.067kN 最大彎矩 Mmax=1.233kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.233106/(1.05108300.0)+1.9951000/2195.0=11.748N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于41、215.0N/mm2,滿足要求! （八）、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.063.0235/(1050.0160.0235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.938 經過計算得到強度 =1.23106/(0.938108300.00)=12.13N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! （九）、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中R42、Uicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11.198kN （十）、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.198kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取6.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于6.00011.198/0.850=743、9.048kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=11.198kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=111984/(3.1416502)1/2=12mm，現場采用直徑20mm吊環。 （十一）、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.817kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=98174/(3.1416502)1/2=12mm，現場采用直徑20mm錨環。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側15cm以上搭接長度