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1、一、編制依據- 1 -二、工程概況- 2 -三、施工準備- 2 -四、懸挑腳手架搭設方案- 3 -1、外腳手架采用方式- 3 -2、腳手架構配件的質量標準- 3 -3、腳手架的用途及活荷載標準值- 4 -4、腳手架的搭設方法- 4 -5、剪刀撐的搭設方法- 6 -6、小橫桿的設置- 6 -7、腳手板的防護欄桿- 6 -8、腳手架體與建筑物之間封閉辦法- 6 -9、腳手架的上下通道- 7 -10、腳手架的卸料平臺- 7 -11、腳手架交底與驗收- 7 -12、腳手架的拆除方法- 8 -13、腳手架搭設時注意事項- 8 -14、樓角腳手架基礎做法說明- 8 -五、懸挑腳手架安全計算- 9 -1、依2、據規范- 9 -2、計算參數- 9 -3、小橫桿的計算- 9 -4、大橫桿的計算- 11 -5、扣件抗滑力的計算- 12 -6、腳手架荷載標準值- 13 -7、立桿的穩定性計算- 14 -8、連墻件的計算- 16 -9、懸挑梁的受力計算- 17 -10、懸挑梁的整體穩定性計算- 19 -11、錨固段與樓板連接的計算- 19 -六、安全管理措施- 21 -1、項目安全管理目標- 21 -2、安全管理措施- 22 -3、施工組織安全技術措施- 22 -一、編制依據 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）； 2、建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）； 3、鋼結構3、設計規范（GB 50017-2003）； 4、混凝土結構設計規范GB50010-2010 5、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99）； 6、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）； 7、PKPM建筑施工計算軟件； 8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）； 9、本工程施工圖紙；10、本工程施工組織設計。二、工程概況本工程為六合商業綜合樓工程。位于秦皇島市北環路以北，涂莊道口以西。建筑面積21921m2。結構形式：框架剪力墻結構。地下1層為車庫，地上16層為商業綜合樓。建筑高度58.9米。三、施工準備1、勞動力配備工種人數任務架子工15負責架子搭設、拆除測量放線員2負責腳手架4、垂直控制壯工10負責搬運腳手管、扣件2、材料配備名稱數量規格腳手板500塊300mm3000mm腳手管15000米密目網5000水平安全網1500直角扣件10000個旋轉扣件2000個對接扣件800個3、機具配備名稱數量備注架子扳手15把架子工搭設和拆除腳手架用力矩扳手2把檢查扣件擰緊力度是否達標四、懸挑腳手架搭設方案1、外腳手架采用方式 采用雙排懸挑腳手架，在三層高層部分做第一次懸挑，多層部分為落地腳手架；從八層部位做第二次懸挑；在十三層部位做第三次懸挑。搭設方式為二步三跨。懸挑腳手架搭設高度為24.85m。懸挑長度為1.5米，錨固長度為1.9米。挑梁設為18號工字鋼。步距1.5米，跨距為15、.5米，排距為0.9米。里排立桿離墻體間距0.3米。詳細計算書見后。2、腳手架構配件的質量標準腳手架鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定，鋼管采用外徑48，壁厚3.5焊接鋼管。扣件應符合GB15831鋼管腳手架扣件的規定。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時，不發生破壞。扣件式鋼管腳手架的底座采用60鋼管焊接到懸挑槽鋼上作為腳手架立桿底座。幾何尺寸應符合規范要求；架體采用180mm工字鋼懸挑梁結構體系形式，其材質制作與組裝必須符合設計要求。材質：符合碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定，且具有生產廠家檢驗合格證。3、腳手架的用6、途及活荷載標準值砌筑用腳手架、裝修用腳手架及外圍封閉腳手架，腳手架外立桿內側滿掛密目網全封閉。腳手架的荷載：結構架3000N/，裝修架2000N/。4、腳手架的搭設方法懸挑梁作法：懸挑梁采用180mm工字鋼，外伸端焊120mm高60鋼管作為架子立桿的固定端。工字鋼在主體內用L63mm*6mm角鋼緊固在預埋的20mm螺栓上，并用木楔側面楔緊（見后圖）。架體搭設方法：設置懸挑梁鋪設操作腳手板擺放掃地桿逐根樹立立桿，隨即掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步大橫7、桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。懸挑鋼梁前端采用吊拉卸荷，預埋吊環使用直徑20mm的HPB235級鋼筋制作，吊拉的鋼絲繩直徑為14mm，鋼絲繩卡不少于3個（見后圖）。剪刀撐搭設方法：剪刀撐在主體的外側沿全長和全高設置；剪刀撐應聯系57根立桿，斜桿與水平面夾角為4560，剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。斜桿兩端扣件與立桿節點的不宜大于200mm，最下面的斜桿與立桿的連接點離工字鋼頂面不宜大于500mm，以保證架子的穩定性。安全網及密目網安裝方法：在架子底部懸挑梁下設置安全網一道。沿架體的高度方向在外皮架桿的內側8、滿搭15006000mm密目網，安全網與密目網必須使用符合國家安全規范要求的繩子與架體綁牢，不得漏綁或用綁絲綁扎。架體與建筑物的連結是用連墻桿通過窗口與框架柱、墻體拉結。此工程基礎為預埋件固定懸挑梁式基礎，懸挑腳手架是在主體結構砼外墻底部預留250mm150mm孔洞，在相對應的樓板層預埋20mm螺栓（螺栓樣式見后附圖）固定架，在預留洞和固定回架間設置180mm工字鋼，工字鋼外挑1.5m，錨固長度為1.9米。然后在其上搭設雙排施工用腳手架；根據建筑結構平面形式，相鄰預留洞中距中間距1.5m。4.3.1立桿的間距、垂直度立桿間距選用1.5米，允許搭設偏差5，立桿垂直度允許搭設偏差10。從懸挑梁往上9、20處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10。4.3.3橫桿間距、平整度橫桿步距采用1.5米，用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2，大橫桿全長平整度不能超過10。4.3.4立桿、橫桿接頭的詳細做法立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿的接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。大橫桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500，并應避免設在大橫桿的跨中。采用剛性連接方式，建筑物墻體里外兩側各一排架管，在墻體處設置預留眼，使里外排腳手10、架固定連接，連墻件的連墻桿，用直角扣件與連墻點里外連接。連墻桿在垂直間距不應大于3米，水平間距不大于4.5米的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于30。必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式可以采用花排，也可以采用并排，宜優先采用花排。門窗洞口采用短向拉接，鋼管長度過門窗洞口邊緣250以上。5、剪刀撐的搭設方法本工程剪刀撐連續設置，每組剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間，每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不小于6米。斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間，由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的大橫桿的伸出端，或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應11、大于15。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長度不小于100，用3個扣件等距離布置，扣件扣在鋼管端頭處不小于10處。剪刀撐下端一定要落地。6、小橫桿的設置雙排架的小橫桿一端采用直角扣件，固定在縱向水平桿上部，并且里、外排腳手架都應固定牢固，里端應伸入墻內240mm以上。小橫桿間距1.5米。7、腳手板的防護欄桿腳手板一般應設置在3根小橫桿（排木）上，腳手板作業面要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180以上高踢腳板，操作層上部護身欄桿1.2米高，下部護身欄桿距踢腳板0.6米處。8、腳手架體與建筑物之間封閉辦法8.1密目網垂直封閉。8.1.1密目網的質量要求。（1）、密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、陰燃時12、間均不得大于4秒。要符合GB16909的規定。（2）每1010=1002的面積上，有2000個以上網目。做耐貫穿試驗時，將網與地面成30度夾角拉平，在其中心上方3米處，用5重的鋼管（管徑48-51）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。用系繩或12#14#鉛絲將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起，系繩的材質應符合GB16909的規定。 用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑物之間封閉起來，整個架體每三層且不超過10米設置一道兜網。腳手架外側設置4.5米寬外挑網，第五層設置一道，第十二層設置一道。為了保證不發生高空落物現象及高處墜落事故，所有作業面處的腳手架密目網內，采用竹笆封閉。913、腳手架的上下通道腳手架體要設置安全馬道：9.1、馬道寬度不小于0.9米，坡度以1：3（高：長）為宜。9.2、馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。9.3、人行道小橫桿間距不超過1.5米。9.4、馬道上用腳手管搭設踏步。9.5、設置護身欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180寬擋腳板。10、腳手架的卸料平臺卸料平臺上面要掛牌標明控制荷載；要有荷載計算書 ；要有專門的搭設方案；要嚴格按照搭設方案施工。11、腳手架交底與驗收腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的安全技術交底，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內14、。要有專門人員對已搭設好的腳手架按照搭設方案進行驗收，驗收時要有量化內容，如：橫、立桿之間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄當中。不能簡單的用“符合要求”來代替。12、腳手架的拆除方法制定拆除方案，方案應包括拆架的步驟和方法、安全措施等。拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、腳手架、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業，同時，周圍設圍欄或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。13、腳手架搭設時注意事項13.1、外徑48與5115、的鋼管嚴禁混合使用。13.2、主節點處，固定大橫桿、小橫桿、剪刀撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150。13.3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。13.4、對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。13.5、上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。13.6、嚴格按搭設方案施工；連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。 13.7、搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm。14、樓角腳手架基礎做法說明 采用樓角段外伸斜懸挑梁做法，外伸段長1.7米，內部錨固段長2.8米，總長4.5米。使角部懸挑梁和縱橫兩段外伸梁16、錯開，錯不開時上下搭設，使得錨固段可獲得牢固的錨固。五、懸挑腳手架安全計算1、依據規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-20102、計算參數鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。2，同時考慮2層施工。2，按照鋪設17、4層計算。2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度1.70米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。3、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1腳手板的荷載標準值 P2 荷載的計算值 q=1.20.18、038+1.20.075+1. 小橫桿計算簡圖（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: 2=0.22610622,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度4/(3842.06105小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!4、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1腳手板的荷載標準值 P2 大橫桿計算簡圖（2）抗彎強度計算最大彎19、矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 2=0.27210622,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V14/(1002.060105集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V13/(1002.060105最大撓度和V=V1+V2大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!5、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(20、規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1腳手板的荷載標準值 P2單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；6、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1） NG1（2）腳手板的自重標準值(kN/m2 NG2（3） NG3（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2 NG21、4經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.930kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 Uz 風荷載高度變化系數，Uz Us 風荷載體型系數：Us經計算得到，風荷載標準值 Wk2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MWklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； 22、h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw7、立桿的穩定性計算（1）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.496kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 2； W 3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f23、 2；經計算得: 2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! （2）考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.118kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 2； W 3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.024、96kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 2；經計算得到 2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=7.253kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖9、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 =25、 m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 1700mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm；43。 kl k2代入公式，經過計算得到支座反力 RA支座反力 RB最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=12.98810622,滿足要求!最大撓度 Vmax按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!10、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b由于b大于0.6，按照26、鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb經過計算得到強度 =12.991062；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!11、錨固段與樓板連接的計算（1）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.395kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=73954/(3.1416165.752)1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上27、搭接長度。（2）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.40kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于7395.09/(3.1416201.5)=78.5mm。（3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.40kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc28、 c2；樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（4）水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 6.291062 = 1-(1-20.0410)1/2s樓板壓點負彎矩配筋為 As = 6.29106 / (0.979085.0210.0) = 359.6 mm2六、安全管理措施1、項目安全管理目標工程擬定為省級文明工地死亡人數：0重傷人數：0月成員傷頻率：0.5經濟損失：2000元2、安全管理措施1）成立安全管理領導小組。組 長：溫遇春副組長：周兆平成員：宋曉偉、邢志高、顧金然2）加強領導，搞好三級教育。3）加強宣傳。4）加強經常性安全檢查，堵塞安全漏洞，消除安全隱患。建立健全安全制度，確保安全生產管理目標實現。5）工地設專職安全員，負責具體安全管理工作。3、施工組織安全技術措施下達生產任務的同時，必須做好書面安全技術交底，各工種操作人員必須嚴格執行其工程操作規程。