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1、山西潤錦焦爐煤氣綜合利用多聯產項目尿素主廠房首層腳手架搭拆專項方案審批：審核：編制：目錄1、 工程概況2、 編制依據3、 材料質量要求4、 扣件式鋼管腳手架搭設5、 模板高支撐架的構造和施工要求6、 施工注意事項7、 腳手架的驗收8、 腳手架的拆除9、 腳手架安全管理10、 危險源辨識及控制措施11、 環境因素辨識及控制措施12、 應急預案附：梁支撐架計算書模板高支撐架計算書1、工程概況：尿素主廠房為鋼筋砼框架結構，一層平面尺寸為m18m。首層高為m，m層平臺梁截面最大為400900mm，最小為200300mm，平臺板厚度為100mm。2、編制依據1）XX有限公司設計的尿素主廠房結構施工圖2）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ 130-2001 J84-20013）建筑結構荷載規范GB50009-20014）鋼管腳手架扣件JGJ22-855）建筑施工手冊（第四版）3、材料質量要求： 鋼管采用48焊接鋼管，質量滿足現行鋼管技術規定，扣件為標準件。腳手板選用竹串片板，規格為2500mm300mm，質量符合施工要求。安全網：安全網應為2000目/100cm2的密目式綠色圍護立網。4、扣件式鋼管腳手架搭設：1)構造要求首層搭設模板高支撐架，腳手架立桿縱距1m，橫距1m，水平桿步距1.5m。掃地桿離地18cm。防止下雨腳手架下沉在立桿底部采用2500mm300mm竹串片板配合50mm3、70mm的木枋支墊，沿軸線方向縱向墊放。立桿離結構邊緣0.5m，立桿上接長采用對接，對接扣件交錯布置，兩根。腳手架與外圍每根框架柱上下至少三道井字型腳手管箍索牢緊，m層四周設置防護欄桿1.5m高，并滿掛密目安全網。對于截面高度在0.8m0.9m的梁，在梁底設置單排鋼管頂托支撐，沿梁跨度方向間距0.5m設置。2)腳手架設計計算附：梁支撐架計算書；模板高支撐架計算書。3)施工準備選料備料：準備腳手架的材料，挑選合格的鋼管、扣件，同時根據施工方案確定立桿、大橫桿及剪刀撐的長度。腳手架基底回填土必須嚴格分層夯實，并達到設計要求，對腳手架搭設范圍進行清理，并根據施工方案確定的尺寸彈出外架的尺寸線。4)搭4、設程序及方法搭設順序：做好搭設的準備工作放線定位立桿鋪設墊板放置縱向掃地桿立桿（先內排后外排）橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿逐步搭設加設剪刀撐鋪腳手板立掛安全網。在搭設一步高后進行立桿和大橫桿的校正調直，立桿用線錘校正其垂直度，大橫桿拉線調直并校正水平，根據腳手架構造尺寸要求依次逐個復核立桿間距及水平桿的步距。腳手板鋪設必須緊密、牢固、鋪穩、鋪實、鋪平，不得有50mm的間隙。離墻面35cm，嚴禁留長度為150mm的探頭板。搭設鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度不小于400mm，接頭必須在小橫桿上。5)支撐體系：縱向支撐：為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在腳手架縱向傳力結5、構的外側隔一定距離沿高度由下而上連續設置縱向剪刀撐。底層至最頂層樓面的腳手架，在其兩端和轉角處設置剪刀撐寬度取3-5倍立桿縱距，斜桿與地面夾角在450-600范圍內，最大面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于600mm。橫向支撐：每片腳手架在其兩端設置橫向支撐，并于中間每隔6個間距加設一道橫向支撐。水平支撐：沒有鋪的水平桁架在兩榀橫向承力結構之間設置一根小橫桿，其間距不宜大于1m，必須時呈“之”安形連續布置。腳手架與框架柱的連接：為保證整個架體穩固，先將一層框架柱施工至7m。腳手架與外圍每根框架柱上下至少三道井字型腳手管箍索牢緊，7m層四周設置防護欄桿1.5m高，并滿掛密目安全網。5、模板高支撐6、架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1)模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2)立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過。3)整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設7、置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4)剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5)頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，8、應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6)支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7)施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載，不能超過設計荷9、載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。6、施工注意事項：1)立桿應長短交叉布置，分別采用4米、5米、6米左右的鋼管。禁止使用同一長度的鋼管作立桿。2)立桿延伸時，應采用對接方式，除頂端一節外，其余各節點禁止采用搭接或固定在大、小橫桿上。3)底部采用2500mm300mm竹串片板配合50mm70mm的木枋支墊，嚴禁用磚頭石塊當底座。4)立桿材料不得彎曲，變形、破損或腐蝕減薄。5)大橫桿延伸時可采用對接或搭接法連接，搭接部位長度不得少于100cm。對接時節點應錯開50cm以上，且兩節點不得10、設置在同一步或同一跨內，禁止直徑不同的鋼管混合使用。6)在架體縱向位置設立剪刀撐，底部延伸到地，頂部延伸到頂，底部順管端延伸方向朝地下打入楔樁進行防護。7)如橫向腳手架長度超過10米以上時，應在其縱向兩端和橫向中間部位設剪刀撐。8)剪刀撐應固定在立桿和小橫桿上，禁止固定于大橫桿上。7、腳手架的驗收：架子搭設完畢，在投入使用前，應逐層由工程負責人（項目經理），架子班組和專職安檢人員以及專業技術人員一起組織驗收時，驗收時，必須有主管審批架子施工方案一級的技術和安全部門參加，并填寫驗收單。驗收時，要檢查架子所使用的材料、配件、工具是否符合現行國家和部頒標準。a、架子的布置，立桿和大、小橫桿間距。架子11、的搭設。b、連墻點是否安全可靠；剪刀撐、斜撐是否符合要求。c、架子的安全防護必須有效；綁扎緊程度應符合要求。d、腳手板鋪設應符合要求。8、腳手架的拆除：架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。拆除的高空作業人員，必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。拆除順序遵循由上而下、先搭后拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿，斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。連墻點應隨拆除進度逐層拆除。拆除時要統一指揮，上下呼應，12、動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先通知另一方，以防墜落。拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明溝等物。拆下的材料應堆放成堆，并應按指定的地點，隨拆隨運，用塔吊吊運，嚴禁拋擲。運至地分類堆放，當天拆當天清。在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9、腳手架安全管理：腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規定考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后才發上崗證。搭設腳手架的人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。由項目技術負責人組織架子工長、安全員對使用架子的有關工種、班組長、工人骨干進行使用標準安全防護、日13、常檢查維護的技術交底，讓人人都知道，時刻注意遵守。架子上的施工人數，堆放材料要按設計要求控制，不得將結構施工荷載傳遞到架子上，不得將短小模板、鋼筋、扣件放在架上，更不能將室內建筑垃圾倒到架上，不準在架上另設懸掛物體，嚴禁向架上或架外拋擲物品。架子在主體施工時可鋪設三層腳手板，裝飾時各層滿鋪，上下同時作業不得多于兩步，安全網、腳手板要扎牢，不準隨意拆動，如須拆動必須經技術負責人批準，由架子工負責處理。架工及架上操作人員，每天上下班前要檢查架子的支撐錨固點是否牢固，發現問題立即處理或報技術負責人解決。架上施工荷載要均勻布置，不得集中一邊，單向偏一受力，并不得超過設計荷載。特別防止外墻、梁拆模時模板14、突然下落的沖擊力，如須落在架上，必須采取緩沖措施。架上所用的扣件必須定期保養巡查，如有毛病應立即更換。架子的附墻支撐要綁扣在結構物可靠處，不得綁扣在模板支撐上或其他不牢固的位置上。六級及以上大風或雷雨天氣不準搭設或拆除外架，也不準在架上作業，其他按高層腳手架的操作規程執行。10、危險源辨識及控制措施危險源辨識及控制措施序號作業活動危險源主要控制措施1腳手架未按規定與建筑結構連接牢固架體失穩、坍塌腳手架應按規定與建筑結構連接牢固2腳手板未按規定滿鋪，材質不符合要求高處墜落、物體打擊腳手板要按規定滿鋪，材質要符合要求3施工層未按規定設防護欄桿和擋腳板高處墜落、物體打擊施工層要按規定設防護欄桿和擋腳15、板4架體內未按規定采取封閉措施高處墜落、物體打擊架體內應按規定采取封閉措施5腳手架搭拆過程中操作人員未按要求進行個人安全防護高處墜落操作人員應按要求進行個人防護，并有專人進行檢查6腳手架搭拆未按規定順序進行架體坍塌、人身傷害施工前進行詳細的安全技術交底，施工過程中專人跟蹤檢查7腳手架搭拆過程中人員之間協調不夠人身傷害人員要注意相互間的協調，并排專人進行指揮8操作人員不符合作業要求人身傷害、高處墜落操作前進行嚴格的檢查，凡不符合要求的人員堅決不允許進行操作11、環境因素辨識及控制措施環境因素辨識及控制措施序號主要來源可能的環境影響影響程度控制措施1施工過程中材料不按規定進行堆放占用土地和空間重要16、材料嚴格按要求進行分類堆放2材料保養、防腐空氣和土壤污染重要注意個人防護及與土壤接觸部位進行隔離。12、應急預案1)組織體系項目經理(1)領導機構項目安全生產應急領導小組全面領導本工程現場突發環境事件的應急處置工作。 施工經理項目總工辦公室供應部質安站工程部(2)專項工作機構項目安全監察部設立人身傷害和突發環境事件應急工作組，負責工程現場人身傷害和突發環境事件的應急處置工作；(3)項目安全生產應急領導小組的職責a.貫徹落實有關安全生產事故應急工作的法律法規和要求；接受上級單位和地方政府應急指揮機構的領導，請求和提供應急救援；b.統一領導項目管理部安全生產類突發公共事件的預防和應急處置工作；c.17、組織制定項目管理部安全生產類突發公共事件應急預案并定期對其進行評估和修訂；d.發布項目管理部安全生產類突發公共事件應急預案的啟動命令和終止命令；指揮協調項目管理部安全生產類突發公共事件應急預案的實施工作；e.發布項目管理部安全生產類突發公共事件應急處置預案的進展與處置情況。(4)項目人身傷害和突發環境事件應急工作組的職責a.及時了解人身傷害和突發環境事件情況，提請應急領導小組決定啟動、實施和終止應急預案；b.落實應急領導小組下達的應急指令和各項任務；c.監督人身傷害和突發環境事件應急處理情況，及時協調解決應急處理過程中的重大問題；d.制訂、監督應急預案的執行情況，定期對其進行評估和修訂；制定完18、善有關應急工作的規章制度；e.組織開展人身傷害和突發環境事件應急預案的宣傳、培訓與演練；f.負責相人身傷害和突發環境事件調查工作，查清事故原因，明確事故責任，制定針對性防范措施，對搶險救災中立功人員提出表彰意見，對事故責任者進行責任追究，并積極配合上級、當地政府有關部門進行事故調查。(5)現場急救站工作人員職責a.負責突發性傳染病、地方性疾病、季節性疾病以及其他疾病的防治工作；b.負責配合相關部門做好急救知識培訓及常規急救培訓工作；c.負責急救站藥品、器械的準備及管理工作；d.負責人身傷害事故的現場急救工作；e.參與應急預案和現場處置方案的演習活動。3)應急準備(1)應急電話及公告：施工現場值19、班室安裝電話，在施工現場大門口設置公告欄（牌）標明本工程應急領導組、聯系人及聯系電話、社會急救電話等提示標志，現場人員在應急時能快捷報警求救。(2)現場應急中心：急救站配備的急救藥品、器械簡單適用，保證現場急救的基本需要，并可根據不同情況予以增減，定期檢查補充，確保隨時可供急救使用。(3)腳手架坍塌防治措施a.作業人員持證上崗且進行安全技術交底，腳手架驗收合格方可投入使用。b.對工程所用的相關施工材料進行嚴格把關，嚴禁不合格材料投入使用。c.加強模板作業技術方案的編制與審核，對模板支撐的剛度、強度進行復驗，嚴格控制施工荷載，尤其是樓板上集中荷載不得超過設計要求。d.對大體積混凝土澆注作業過程進20、行重點監督檢查，派專人進行巡視，發現異常及時報告并進行處置。e.腳手架卸荷、拉接體系局部產生破壞，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法將其恢復，并對已經產生變形的部位及桿件進行糾正。f.大型腳手架必須編制技術方案，并加強日常的巡視檢查，對出現的變形或地基沉降等導常情況及時采取應急措施。g.加強大風大雨后對腳手架使用前的安全檢查，對發現的地基沉降、立桿懸空等情況及時采取補救措施。h.對獨立腳手架的拉結支撐加強日常巡視，發現異常情況及時督促進行整改。i.腳手架拆除時嚴禁非操作人員在腳手架上進行任何作業。4)應急處置(1)施工現場發生腳手架坍塌事件，立即對受傷人員進行急救，并設立危險警戒區域，嚴禁與應急21、搶險無關的人員進入。(2)迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行應急處置。(3)按著救人優先的原則，且在保障人身安全的情況下盡可能地搶救重要資料和財產，并注意做好應急人員的自身安全。(4)組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生，并將其轉移至安全地方。(5)對未坍塌部位進行搶修加固或者拆除，封鎖周圍危險區域，防止進一步坍塌。(6)如發生大型腳手架坍塌事故，必須立即劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件22、，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。(7)現場急救條件不能滿足需求時，立即上報當地政府有關部門，并請求必要的支持和幫助。撥打120急救電話時，詳細說明事故地點和人員傷害情況，并派人到路口進行接應。(8)在沒有人員受傷的情況下，根據實際情況對腳手架進行加固或拆除，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。梁底支模架計算書高支模架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。本計算書編制中還參23、考施工技術2002.3.高支撐架設計和使用安全。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為。一、參數信息:梁段信息:KL5：1.腳手架參數立桿沿梁跨度方向間距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；立桿步距；模板支架計算高度；梁兩側立桿間距；承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面；2.荷載參數模板與木塊自重(kN/m2；梁截面寬度；混凝土和鋼筋自重(kN/m3；梁截面高度D(m):；傾倒混凝土荷載(kN/m2；施工均布荷載(kN/m2；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度；4.其他采用24、的鋼管類型(mm):。扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件保養情況扣件抗滑承載力系數；二、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 250.55=12.375 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2(20.9+0.4)/ 0.4=1.059 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (1+2)0.55=0.66 kN；2.木方楞的支撐力驗算 均布荷載1.059=16.12 kN/m； 集中荷載0.66=0.924 kN； 木25、方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.234 kN； N2=4.951 kN； N3=1.234 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=577/6 = 40.83 cm3； I=5777/12 = 142.92 cm4；木方強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載； 最大彎距2； 最大應力 = M / W = 0.272106/40833.3 = 6.668 N/mm2； 抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；木方的最大應力計算值 6.668 N/m26、m2 小于 木方抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力0.55 = 2.97 kN； 木方受剪應力計算值 T = 32970.431/(25070) = 1.273 N/mm2； 木方抗剪強度設計值 T = 1.3 N/mm2； 木方的受剪應力計算值 1.273 N/mm2 小于 木方抗剪強度設計值 1.3 N/mm2,滿足要求!木方撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 木方最大撓度計算值5504 /(1009500103)=0.34227、 mm； 木方的最大允許撓度 V=0.550*1000/250=2.200 mm；木方的最大撓度計算值 0.342 mm 小于 木方的最大允許撓度 2.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.214 kN 中間支座最大反力； 最大彎矩 Mmax； 最大撓度計算值 Vmax=0.056 mm； 支撐鋼管的最大應力 =0.129106/5080=25.438 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大28、應力計算值 25.438 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R29、=6.99 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.988 kN ； 腳手架鋼管的自重： N29=1.394 kN； N =6.988+1.394=8.383 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =2030、5 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k11.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8382.548/(0.207489) = 82.813 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 82.813 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值31、 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.015 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k22) = 2.251 m；Lo/i = 2250.56 / 15.8 = 142 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.34 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8382.548/(0.34489) = 50.418 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 50.418 N/mm2 小于 鋼管立32、桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全板底高支模架計算書樓板高支模架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。本計算書編制中還參考施工技術2002.3.高支撐架設計和使用安全。一、參數信息:1.腳手架參數立桿橫向間距或排距；立桿縱向間距或跨距；立桿步距；立桿上端伸出至模板支撐點33、長度；模板支架計算高度；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；樓板混凝土厚度；施工均布荷載(kN/m2；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm34、4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 2510-3 = 0.5 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q20.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1+2)0.2 = 0.66 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載(0.5 + 0.07) = 0.684 kN/m；集中荷載0.66=0.924 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql22；最大支座力；方木的最大應力值 = M / w = 0.358106/35、40.833103 = 8.756 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8.756 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力； 方木受剪應力計算值 T = 3 838.2/(2 50 70) = 0.359 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.359 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算36、:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.5+0.07=0.57 kN/m； 集中荷載 p = 0.66 kN； 方木最大撓度計算值 V= 511004 /(38495001429166.67) +66011003 /( 4895001429166.67) = 2.148 mm； 方木最大允許撓度值 V= 1100/250=4.4 mm；方木的最大撓度計算值 2.148 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.4 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞37、力，1.1 + 0.924 = 1.676 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.02 kN.m ；最大變形 Vmax = 3.39 mm ；最大支座力 Qmax = 10.173 kN ；鋼管最大應力 = 1.02106/5080=200.732 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 200.732 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1100/150與10 mm，滿足要求！四、38、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.173 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG19 = 1.246 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG21.1 = 0.424 kN；(3)鋼筋39、混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 2510-31.1 = 3.025 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.694 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.1 = 3.63 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ = 10.715 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.715 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.40、58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L02 = 1.9 m；L0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 41、Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（489） = 48.478 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 48.478 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.015 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k22) = 2.285 m；Lo/i = 2285.272 / 15.8 = 145 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.328 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（489） = 66.805 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 66.805 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。