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1、施工電梯卸料平臺及防護門搭設方案中聯天御一期1213#、15-16#樓工程位于福州福清市福和大道以西，清宏路以北，交通便利。工程用地基本呈長方形型,場地地勢平坦，是集商業與住宅的群體建筑.上部結構體系：框架結構，抗震設防烈度7度,建筑面積約兩萬m2項目工程由福清市中聯置業有限公司投資興建，北京東方華太建筑設計工程有限責任公司設計,福建華君建筑工程有限公司承建.一、本方案依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001），建筑施工安全檢查標準（JGJ59-1999）,并參考建筑施工腳手架實用手冊.二、技術要求1、本工程采用SC200200施工電梯，故搭設方案采用雙排鋼管腳手架卸料平2、臺架。2、卸料平臺基礎澆注200mm厚的C15砼墊層。3、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿,連墻桿預埋插管埋深不得小于250mm.4、卸料平臺卸米層應滿鋪木腳手板,腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近降機側應高于靠近建筑物側2030mm。5、卸料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、靠近欄桿及擋腳板。三、搭設材料要求1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用483。5mm的鋼管。并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。2、卸3、料平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求. 四、施工要求1、搭設要求 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,其在高度方向上錯開的距離不得小于500mm，對接扣件開口應朝內.當平臺架搭至連墻件的構造點時,應及時作連墻拉結。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。 縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。 縱向掃地桿應固定在距底座上方200 mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。 連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于2004、 mm處，連墻桿應水平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10度。 卸荷拉桿應與平臺架外側立桿連接。卸荷拉桿上端應與參埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。 之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100 mm。 扣件規格必須與鋼管外徑相符.螺栓擰進扭力矩不應小于40N.M，且不應大于65N.M.各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。 擋腳板應鋪設在立柱內。2、拆除要求 拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除,嚴禁上下同時作業. 連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除后再拆架體。 當拆除至下5、部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 拆除時，各構配件應通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。五、施工程序1、施工前的準備 卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。 應對鋼管、扣件、腳手板進行檢進驗收，嚴禁使用不合格產品。2、地基與基礎 按施工方案做好卸平臺架基礎砼墊層,并做好排水措施，防止積水。 按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。 放置墊板共兩塊，每塊為2M0.2M0.05M。 將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺架的搭設： 架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿6、第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）第三步縱向水平桿依以上順序直至施工需要高度。之字型斜撐、扶手、中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設。需要設卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。 腳手板的鋪設在卸料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。 擋腳板及防護網的鋪設在平臺架卸料層兩側面及防護門間的空檔處設置擋腳板各和防護網,并與平臺架體綁扎牢固。 防護門的安裝 將防護門安裝在靠近施工電梯或施工電梯側的立柱上。4、卸料平臺架的拆除 拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。 清除架體上的雜物及地面的7、障礙物。 按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。六、防護門的使用只有當吊籃到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門,進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員應及時關閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動施工電梯。七、計算書該工程卸料平臺按鋼管腳手架計算，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)。該卸料平臺搭設高度為20米,設計為雙排落地鋼管腳手架，計算模式為，搭設高度為20米的單立管雙排落地腳手架。搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.20米,立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為483.5,連墻件采用2步2跨,豎向間距3.00米,水平間距2.00米8、。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層,腳手板共鋪設11層。(一）、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。1501.200/3=0.060kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.200/3=0。800kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20.060=0.1176kN/m活荷載的計算值 q2=1.40。800=1。120kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓9、度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=（0.080。1176+0。101。120）1.2002=0。175kNm支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=（0.100.1176+0.1171。120）1.2002=-0。206kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。206106/5080.0=40。48N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.03810、+0。060=0。098kN/m活荷載標準值q2=0.800kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6770.098+0。9900.800）1200.04/（1002.06105121900.0)=0。709mm大橫桿的最大撓度小于1200。0/150與10mm，滿足要求!(二）、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。200=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。2001。200/3=0.072kN活荷載11、標準值 Q=2.0001。2001。200/3=0。96kN荷載的計算值 P=1。20。046+1。20.072+1.40.96=1。486kN小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1。20。046）1。2002/8+1.4861.200/3=0.604kN。m=0.604106/5080。0=118.96N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集12、中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5。00.0461200。004/（3842.060105121900.000)=0.049mm集中荷載標準值P=0.046+0.072+0.96=1。078kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=10781200。0(31200.0241200。02/9）/（722。06105121900。0)=2。633mm最大撓度和V=V1+V2=2。682mm小橫桿的最大撓度小于1200。0/150與10mm，滿足要求！（三）、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5):R R13、c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0461。500=0.069kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.5001。500/2=0.169kN活荷載標準值 Q=2.0001.5001。500/2=2。25kN荷載的計算值 R=1.20。069+1。20.169+1。42。25=3.436kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65Nm時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取114、2.0kN。（四)、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0。1248NG1 = 0.124820.000=2。496kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0。150111.200（1。200+0。300）/2=1。485kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1501.20011/2=0.99kN(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2）;0.005NG15、4 = 0。0051.20020。000=0。120kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。091kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021。2001。200/2=2.880kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.800 Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092001）附錄表7.2。1的規定采用:Uz = 1。16、250 Us - 風荷載體型系數：Us = 0。800經計算得到,風荷載標準值Wk = 0.70.8001.2500。800 = 0。560kN/m2.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0。851。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。25.091+0.851.42。000=8.489kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。25。091+1.42。000=8。909kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0。851.4Wklah2/10其中 Wk 風17、荷載標準值（kN/m2）； la 立桿的縱距 （m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40.5601。5001.8001。800/10=0.324kN。m(五）、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8.909kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； k 計算長度附加系數，取1。155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。530； l0 計算長度 （m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5301。800=3.181m； A - 立桿凈截面面積,A=18、4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=5。080cm3；- 由長細比，為3181/16=198.8；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。182；- 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 =8909/(0.182489）=100.10N/mm2; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！2。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8.489kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數,取1.155； u - 19、計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.530； l0 - 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=1.1551.5301.800=3。181m; A 立桿凈截面面積,A=4.890cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=5.080cm3; 由長細比，為3181/16=198.8； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.182； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。163kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;經計算得到 =8489/（0.182489)+324000/5080=159.16N/mm2； f 鋼管20、立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件扣件連接示意圖（八)、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2）,p = N/A；p = 70.71N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）;N = 17.68A 基礎底面面積 （m2）；A = 0.25fg 地基承載力設計值 （kN/m2）；fg = 100.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk 地基承載力標21、準值；fgk = 170。00地基承載力的計算滿足要求！ 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體 = 1300mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 12.19cm4，截面抵抗矩W = 5.08cm3，截面積A = 4.89cm2。 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 N=5.08kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.24.890。00017.8510=0。05kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到懸22、挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=5.218kN，R2=5.222kN,R3=-0。096kN 抗彎計算強度 f=M/W+N/A=0.617106/（5080.0)+2。2611000/489.0=126.062N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求!8、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算水平支撐鋼管計算最大撓度V=5.264mm水平支撐鋼管最大撓度小于1600。0/150與10mm，滿足要求！立桿與下面支桿通過扣件與水平支撐鋼管連接,要驗算連接處的扣件抗滑力23、。立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力 N1=5.077kN立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力 N1小于8kN，滿足要求!9、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力. 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=5.686kN10、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算,為RU=5.686kN 拉桿的強度計算： 上面拉桿以鋼管100。010.0mm計算,斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A f 其中 N - 斜拉桿的軸心壓力設計值,N = 5.69kN; A 斜拉桿凈截面面積，A =29。85cm2; 斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是 1.91 N/mm2; f 斜拉桿抗拉強度設計值,f = 215N/mm2； 受拉斜桿的穩定性計算 f,滿足要求！斜撐桿的焊縫計算: 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=5.686kN； lwt為焊接面積，取2984。52mm2; ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取185。0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 5686.46/2984.52 = 1.91N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 12