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現澆鋼筋混凝土連續梁及連續板梁滿堂支架施工方案
現澆鋼筋混凝土連續梁及連續板梁滿堂支架施工方案.doc
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1、現澆鋼筋混凝土連續梁及連續板梁滿堂支架施工方案目 錄1。工程概況12。基礎處理12。1 支架基礎方案12。2 地基承載力確定22。3 基礎底應力驗算23。支架搭設方案23。1 支架驗算53。2 模板及方木的驗算74。材料要求104。1鋼管104.2扣件115。滿堂支架安全保障措施115。1 滿堂支架的安全管理115.2 腳手架使用與檢查115.3 支架拆除125.4 高空、臨邊安全作業規程12現澆鋼筋混凝土連續梁及連續板梁滿堂支架施工方案1。工程概況本橋梁工程位于廣州市科學城科學廣場內,東為凝彩路,北臨科學大道,西面和南面是開泰大道.主橋平面上大致成南北走向,從入口廣場的觀景木平臺通向兒童認知2、館。在主梁跨越的休閑場地時設置梯道。主橋共2聯,全橋采用混凝土結構,第一聯為現澆鋼筋混凝土的連續梁,橋跨布置為20+31+20+4x15m,橋寬4。0m,其中20m+31m+20m段為空心箱梁,梁凈高0.61。8m;4x15m為等高度0.6米板梁.第二聯為現澆鋼筋混凝土結構的連續板梁,橋跨布置為6x15m+14m+1。415m,橋寬為12.295。98m,梁凈高0。6m。樓梯采用鋼筋混凝土結構,梁高0。5m.第一聯上部結構采用單箱單室箱梁斷面,橋梁寬度4.0 m,第二聯上部結構采用單箱單室砼箱梁斷面,橋梁寬度為15.36.28m。梯道采用鋼筋砼板梁,梯道寬度4.0 m,梁高50cm。2。基礎處3、理2.1 支架基礎方案地基土層在上部荷載作用下發生壓縮變形,上部荷載包括填土基礎、支撐體系重量、上部箱梁鋼筋混凝土重量、施工時產生的動荷載等.待下部構造施工結束后,將樁基施工的泥漿池淤泥清除并換填;承臺(系梁)施工開挖的基槽采用粗砂泌水法回填。將基礎大致整平后,再采用砂性土填筑11.5m,分層厚度500mm,最上面一層填筑厚度300mm,分層碾壓,回填料的壓實度均不小于90%,回天料基礎采用單坡2%控制,以便排水,然后在上面澆筑15cm厚C15混凝土,混凝土寬度均超出橋梁寬度左右0。5m.采用1001005mm的鋼板(中間垂直焊接一根長10cm、12鋼筋頭)作為鋼墊板,將鋼管底部套在鋼筋頭上,4、鋼墊板下面安放(4cm厚,1520cm寬)木墊板。搭設支架前,距外腳手外側立桿500mm設置淺排水溝。基礎處理示意圖如圖21所示.圖21基礎處理示意圖2。2 地基承載力確定(1)橋底為淤泥質亞粘土(或細砂)f 0 取值為60Kpa(查表得) (2)C15混凝土7d抗壓強度=15*70=10。5MPa (經驗值)2。3 基礎底應力驗算(1)加固處理后地基頂面=N/A=28.86KN/(0。1m0.1m)=2886Kpa3.5MPa10.5MPa滿足要求。(2)橋底面按照最不利情況驗算=N+rhA/A=28.86+18*1。5*(0.1+2*1。5* tan250)2/(0.1+2*1.5* ta5、n250)2=28.86+181.5*8。8/8。8=55。86Kpa60Mpa注:換填材料取18KN/m3 , 擴散角為 取250,N取后面計算值底板單根立桿荷載28.86KN/根.通過以上計算,地基承載力滿足要求。3。支架搭設方案根據本段箱梁的結構特點及我部的施工經驗,采用483.5mm腳手管支架作為箱體的支撐體系.箱梁的不同部位其荷載也不同,基本按翼緣板、底板、腹板、橫隔梁部位檢驗其穩定性,腳手管支架的搭設,翼緣板寬度為1米,考慮必須有兩根立桿支撐,故縱、橫向按9060cm布置,腹板橫、隔梁縱、橫向按9060cm水平布置,底板縱、橫向9090布置。步距1。20m,剪刀撐縱、橫向按5m搭設6、。具體支架搭設示意圖如圖3-1所示。圖31支架搭設示意圖驗算、檢驗支架、模板的穩定性,其檢驗荷載組合為:模板及支架荷載.鋼筋混凝土荷載.施工人員及施工機具運輸或堆放荷載.混凝土產生的沖擊荷載。振搗混凝土產生的豎向荷載.3.1支架驗算以第二聯最寬(15。3米)箱梁斷面示意圖如圖2.1-1所示為例。圖3。11箱梁斷面示意圖(1)翼緣板部分a。模板及方木荷載: F底板=110。0189.0KN/m2 +0.10。137.5KN/m2 +0。10.117.5KN/m2 =0。46 KN/m2b. 鋼筋混凝土荷載:F翼緣板=(0。15+0.20)1。00。526=4。55KN/m2c. 施工人員、材料、7、機具荷載:F翼緣板=1KN/m2d。 振搗混凝土時產生的荷載(對水平模板是2KN/m2,對垂直模板是4KN/m2):F翼緣板=4KN/m2e。 泵送混凝土產生的沖擊荷載:F翼緣板=2KN/m2其總荷載為-P翼緣板=0。46+4。55+1+4+2=12.01KN/m2(2)底板部分a。模板及方木荷載:F底板=110。0189.0KN/m2 +0.10.137.5KN/m2 +0。10.117.5KN/m2 =0。46KN/m2b。新澆鋼筋混凝土荷載:F底板=(0。2+0.2)126=10.4KN/m2c.施工人員、機具、材料荷載:F底板=1KN/m2d.振搗混凝土時產生的荷載(對水平模板2KN/8、m2,對垂直模板4KN/m2): F底板板=4KN/m2e.泵送混凝土產生的沖擊荷載: F底板=2KN/m2其總荷載為-P底板總=0。46+10.4+4+2+1=17.86KN/m2(3)腹板、橫隔梁部分a.模板及方木荷載:F底板=110。0189.0KN/m2 +0。10.157.5KN/m2 +0.10.117.5KN/m2 =0.54KN/m2b。新澆鋼筋混凝土荷載:F腹板、橫隔梁=1.6126=41.6KN/m2c.施工人員、機具、材料荷載:F腹板、橫隔梁=1KN/m2d.振搗混凝土時產生的荷載(對水平模板2KN/m2,對垂直模板4KN/m2):F腹板、橫隔梁=4KN/m2e。泵送混凝9、土產生的沖擊荷載:F腹板、橫隔梁=2KN/m2其總荷載為-P腹板、橫隔梁總=0.54+41.6+4+2+1=49。14KN/m2荷載組合:a.翼緣板荷載組合:施工恒載:NGK=(0。46+4。55+1)0.90.9+(4+2)=10.868KN/根施工活載:NQK=0.90。9(4+2)=4。86KN/根翼緣板荷載組合-N=1.2NGK+1。4 NQK=1。210.686+1.4*4.86=19.85KN/根。b。底板荷載組合:施工恒載:NGK=(0。46+10。4+1)0。90.9+(4+2)=15.606KN/根施工活載:NQK=0.90。96=4.86KN/根底板荷載組合-N=1.2NG10、K+1.4NQK=1。215。606+1。4*4.86=25。53KN/根c.腹板、橫隔梁荷載組合:施工恒載:NGK=(0。54+41。6+1)0.60。6+(4+2)=21。53KN/根施工活載:NQK=0。60。66=2.16KN/根腹板、橫隔梁荷載組合-N=1.2NGK+1.4NQK=1.2*21。53+1。42.16=28.86KN/根鋼管支架的穩定性驗算:翼緣板驗算-A=489mm2 回轉半徑:B=1.58cm,查得=0.53N/(A)=19850/(0.53489)=76。59Mpa170 Mpa所以翼緣板鋼管立桿穩定性符合要求。底板驗算-N/(A)=25530/(0。53489)11、=98.51Mpa170 Mpa所以底板鋼管立桿穩定性符合要求.腹板、橫隔梁驗算-N/(A)=28860/(0.53489)=111。36 Mpa170 Mpa所以腹板、橫隔梁鋼管立桿穩定性符合要求。3。2 模板及方木的驗算箱梁底模、內外側模及翼緣板底模擬采用1220244018mm的膠合板。頂托上布置縱向的分配梁,縱向分配梁采用10cm10cm的方木,間距為支架間距;縱向分配梁上布置橫向分配梁,間距翼端為30cm、底板為30cm、腹板、橫隔梁為20cm。腹板、橫隔梁側模背帶豎向間距20cm,水平向50cm進行加固,底模所受荷載最大,以底模為依據進行計算。木膠合板的力學性能靜曲強度(順紋)2412、Mpa;(橫紋)20 Mpa 彈性模量(順紋)50010 Mpa;(橫紋)40010 Mpa (1)板強度計算 計算荷載取腹板、橫隔梁位置(最大荷載處) 混凝土重:F腹板、橫隔梁=41。6KN/m2,施工活荷載:F4+F5=6KN/m2. 模板寬度為b=1.22m,腹板、橫隔梁縱向方木間距L=0。6m 均布荷載:q=(F腹板、橫隔梁+ F4+F5)=47.6KN/ m2 彎曲應力計算-腹板、橫隔梁模板受力分析圖如圖3。2-1所示。作用在每塊模板計算跨徑上的荷載:P=1/2qbL=1/247.61.220。6=17。42KN彎矩M=PL/6=17。420。6/6=1。74KNM截面模量:W=1/13、6bh2=1/61.220.0182=6.5910-5彎曲應力:=M/W=1。74103/6.59105=0.264108=26.4Mpa20 Mpa 按照方木間距L=0。3m計算:作用在每塊模板計算跨徑上的荷載:P=1/2qbl=1/247.61.220.3=8.71KN彎矩M=PL/6=8。710。3/6=0。44KNm 截面模量:W=1/6bh2=1/61。220.0182=6。5910-5m2彎曲應力:=M/W=0.44103/6.4810-5=0.0679108KN/M=6。79Mpa20 Mpa 所以彎矩應力符合要求.撓度計算-截面慣性矩I=1/12bh3=1/121.220.0114、83=5。929107f=5qL4/(384EI) =547.60。34/(38440001035.929107) =2。11610-3m=2.12mmL/400=300/400=0.75mm按照橫梁間距L=0。3m計算,彎曲應力滿足要求,可撓度不滿足要求。因此,需將橫向方木間距加密到0.2m。截面慣性矩I=1/12bh3=1/121.220.0183=5.929107f=5qL4/(384EI)(膠合板彈性模量E值查表得4000)=547.60。24/(38440001035。929107) =0。41810-3m=0。418mm L/400=200/400=0.5mm能滿足要求.(2)方木15、計算 彎曲應力計算 縱向方木間距較橫向大,這里只計算縱向方木。 縱向單根方木每跨所受的荷載為 q=(F腹板、橫隔梁+ F4+F5)0.6=(47。6+6)0.6=32。16KN/m 跨中彎矩:M=1/8qL2=1/832.160.60.6=1.4472KNm 截面模量:W=1/6bh2=1/60.10.10.1=1.67104m2彎曲應力:=M/W=1.4472/1。67104=0.8665104KN/M=8。665Mpa (查材料數據表可知滿足要求) 剪應力計算 剪力Q=1 /2qL=1/232.160.6=9.648KN中性軸以上截面對中性軸的慣性矩Sm=bh/2h/4 =1010/21016、/4=125cm3慣性矩:I=1/12bh3=1/1210101010=833cm4剪應力:=QSm/(Ib)=9。648103125103/(83310410) =14.48Mpa (查材料數據表可知滿足要求) 撓度計算 f=5qL4/(384EI) (膠合板彈性模量E值查表得8500)=532。166004/(3848500833104) =0.766mmL/400=600/400=1.5mm,符合要求。 該方案經驗算,橫向方木在腹板、橫隔梁位置間距應加密到0.2m,底板和翼緣板位置間距為0。3m,縱向方木布置也是合理的,木膠合模板也能滿足施工要求.由上面計算過程可知,本方案滿足要求.圖317、.2-1腹板、橫隔梁模板受力分析圖4。材料要求4。1鋼管(1)鋼管采用483.5焊管,材質Q235-A級,鋼管的長度不得超過6500mm(最大質量25kg)。(2)新鋼管的產品質量合格證,質量檢驗報告資料齊全,鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道并涂刷防銹漆.(3)舊鋼管應檢查其銹蝕深度,檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根,在每根銹蝕的部位橫向截斷取樣檢查,當銹蝕深度超過0.5mm時,不得使用.(4)鋼管立桿3mL4m, 彎曲變形不得超過12mm;立桿4mL6.5m彎曲變形不得超過20mm.水平桿、斜桿彎曲L6。5m,彎曲變形不得超過30mm。4.2扣件(18、1)新扣件的生產許可證、測試報告和產品質量合格證資料應齊全.(2)舊扣件應檢查其外觀,對有裂縫、變形的禁止使用,出現滑絲的螺栓必須更換.(3)新舊扣件均應進行防銹處理。5.滿堂支架安全保障措施5.1滿堂支架的安全管理(1)由工程部負責就此方案對操作人員進行書面的口頭的技術交底。(2)由安全經理負責對操作人員的安全培訓,培訓內容應包括架子工操作規程、安全常識,勞保用品的使用,安全意識等.(3)腳手架施工人員必須持證上崗(架子工操作證)。(4)腳手架施工人員應經過身體檢查,有心臟類、血壓類、恐高癥等疾病的人員禁止上崗。(5)上崗人員的年齡組成:不得小于18歲,也不得大于50歲。(6)上崗人員必須配19、備如下勞保用品并保證其正確使用安全帽、防滑鞋、安全帶。5.2 腳手架使用與檢查(1)施工荷載應均衡,避免集中堆載,不得超載。(2)不得將纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳后架上,禁止在腳手架上懸掛起重設備。(3)在腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫水平桿,縱、橫掃地桿,以及邊墻件。(4)不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業。腳手架外側應有防止墜物傷人的防護措施。在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看護.(5)腳手架的檢查腳手架檢查的時間:基礎處理完后(腳手架搭高前);作業層施工加荷載前;達到使用高度后;大雨后.檢查的內容:構造是否符合要求;地基是否積水、墊板是否松動,立桿20、是否懸空;扣件是否松動;安全防護措施是否符合要求;是否超載。(6) 檢查按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)執行。對檢查出來的問題及時解決。設置防護欄桿、張掛安全網、佩帶安全帶等安全措施。(7)人員上下時采用在腳手架左右對稱搭設“門式型”支架,在支架上安裝“之”字形爬梯,應有可靠的拉撐措施。用于登高和攀登的設施及用具必須牢固可靠。5.3支架拆除(1)模板支架拆除必須有工程負責人的批準手續及混凝土的強度報告,模板拆除順序應按照先支的后拆、先拆主承重模板再拆次承重模板。(2)模板拆除應按照逐次進行,不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下,21、不得留有懸空模板、桿件。(3)拆除支架之前,應清理支架上的材料、工具和雜物,并應設置警戒區和警戒標志,并由專職人員負責警戒,拆除應在統一指揮下,按后裝先拆,先裝后拆的順序進行。拆除的過程中,支架的自由懸臂高度不得超過兩步,拆下的支架、鋼管與配件應成捆吊運至地面防止碰撞,嚴禁高空拋擲.(4)拆除前全面檢查腳手架的構造是否符合要求,清除腳手架上的雜物及地面障礙.(5)組織好人員做好交底工作,做好地面圍欄及警戒標志,并設專人看護,嚴禁無關人員入內。(6)由上至下逐層進行,禁止上下同時作業。(7)各層桿件拆除順序:橫向水平桿、縱向水平桿、尖刀撐、立桿。各種拆除下來的構配件禁止拋擲至地面,運至地面的構配22、件應及時檢查、整修與保養,并按品種、規格碼堆存放。5。4 高空、臨邊安全作業規程(1)從事高處(空)作業人員,要定期作體檢,凡有高血壓、心臟病、貧血病、精神病等不適應于高處作業的人員,禁止攀高作業。(2)距地面2m以上,工作創面坡度大于45度,工作地面沒有平穩的立腳地方或有移(振)動地方應視為高處作業.(3)防護用品穿戴整齊,褲腳要扎住,戴好安全帽,不穿光滑的硬底鞋,要有足夠強度的安全帶,并將繩子牢系在堅固的建筑結構上或金屬結構架上。(4)登高前必須辦理登高作業許可證,施工負責人對全體人員進行現場安全教育(特殊高空作業)。(5)檢查所用的用具(如安全帽、安全帶、梯子、跳板、腳手架、防護板、安全23、網等)必須安全可靠,嚴禁冒險作業.(6)如有靠近電源線路作業時,應先聯系停電,確認停電后方可工作,并設置絕緣擋板,作業者最少離開電線2m以外。(7)高處作業所用的工具、零件、材料等必須裝入袋內,上下時手中不得疏忽,不得在高處往下投扔材料或工具等,不得將易滾滑的工具、材料堆在腳手架上,不準打鬧,工作完畢,應及時清理工具、零星材料等.(8)要處處注意警視標志、危險地方夜間作業必須置足夠的照明設施,否則禁止作業。(9)嚴禁上下同時垂直作業者,若特殊情況必須垂直作業,應經有有關領導批準,并在上下兩層中間設置專用防護棚或其它隔離措施。(10)嚴禁坐在高處無遮攔處休息、睡覺,防止墜落。(11)吊機等各種升降設備嚴禁載人。(12)腳手板、斜道板、跳板的交通運輸道、樓梯等應隨時請掃。(13)進行高空焊接,氣割時必須事先清理火星飛濺范圍內的易燃,易燃物或采取可靠的隔離措施才能施工。(14)使用梯子時,必須檢查梯子是否堅固,是否符合安全要求,立梯坡度以60度為宜,梯底寬度不小于50cm,并應設防滑裝置。梯頂無搭勾,梯腳不能穩固時,須有人員扶梯,人字梯拉繩必須牢固。13廣州園林公司
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