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1、卡森長白天地一期酒店工程滿堂紅腳手架模板支撐系統專項施工方案編制人: 職務: 審核人： 職務： 審批人: 職務： 長春新星宇建筑安裝有限責任公司 編制時間: 年 月 日滿堂紅腳手架模板支撐系統施工方案工程概況：卡森長白天地一期酒店工程工程； 工程建設地點:長白山管委會白山大街與高城路交匯處；屬于框架結構； 地上11層； 地下3層；建筑高度：48。05m；標準層層高：3。3m ;總建筑面積：72552平方米；總工期：724天。本工程由長白山保護開發區卡森置業有限公司投資建設，長春建筑工程學院設計院設計，地礦長春地質勘查學院地質勘察,長春市建設監理公司監理,長春新星宇建筑安裝有限責任公司組織施工；2、由孫彥波擔任項目經理,孫秀云擔任技術負責人。一。構造要求及技術措施1、地基處理 回填土分層夯實，密實度采用環刀取樣進行試驗.四周外腳手架以硬化作業基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。2、模板支架立桿構造要求1）立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大磺桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。2）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm.3)設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長3、度超過300mm時，其偏心距不應大于25mm。3、大橫桿 大橫桿于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊;其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件邊接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。4、小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處（即立節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要,可在兩立柱之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm4、；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm,且長度不大于44cm.上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5、縱、橫向掃地桿 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。西側裙房部位存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于50cm，并對此立桿采取雙向斜拉回固措施.6、剪刀撐 本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐,單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨5、設置一道，斜桿與地面的夾角在45度60度之間。斜桿相交點處于同一條上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2-4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。 剪刀撐的桿件連接采用搭接,其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm.橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。二、滿堂模板支架的支撐設置1。滿堂模板支架四邊與中間每隔4排支架6、立桿應設置一道縱向剪力撐,由底至頂連續設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排支架立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪力撐.2。質量保證（1）構配件允許偏差序號 項目 允許偏差（mm） 檢查工具1 無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3。5mm 0。5-0。5 游標卡尺2 鋼管兩端面切斜偏差 1。70 塞尺、拐角尺3 鋼管外表面銹蝕濃度（=1+2） 0.50 游標卡尺4 立桿鋼管彎曲3ml4m3ml4m 1220 鋼板尺 水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6。5m 30 （2）腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次 項目 技術要求 允許偏差（mm） 檢查方法與工具1 地基基礎 表面 堅實平整 觀察 排水 7、不積水 墊板 不晃動 底座 不滑動、不沉降 10 2 立桿垂直度 最后驗收垂直度 100 用經緯儀或吊線和卷尺 下列腳手架允許水平偏差（mm） 搭設中檢查偏差的高度(m） H=2 7 H=10 20 7 7 H=20 40 25 50 H=30 60 50 100 H=40 80 75 中間檔次用插入法 3 間距 步距 縱距 橫距 20 50 20 鋼板尺4 縱向水平桿高差 一根桿的兩端 20 水平儀或水平尺 同跨內兩根縱向水平桿高差 - 10 5 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差 外伸500mm -50 鋼板尺3.扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定項次 檢查項目 安裝扣件數量（個） 抽檢數量(個8、) 允許的合格數1 連接立桿與縱(橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件 12013200 50 52 連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處) 12013200 60 108。安全施工技術措施(1）材質及其使用的安全技術措施1）扣件的緊固程度應在40-50N.m，并不大于65N.m對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的按照程度。對接扣件安裝時其開口應向內,以防進雨水，直接扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用.禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4）外腳9、手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。5)嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（2）腳手架搭設的安全技術措施1)腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求,做到不積不、不沉陷，頂板基礎的砼必須達到設計強度的75%以上才能施工。2）搭設過程中劃出的工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件必先告訴對方,并得到允許，以防墜落傷人。3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4)腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全,未完成腳手架在每日收工前，一定要確保10、架子穩定.5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6)在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后方可進行下一步。7）外腳手架的卸荷嚴格采用15。5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改.（3）腳手架上施工作業的安全技術措施1）結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2)嚴格控制施工荷載，腳手板不得堆料，施工荷載不得大于3kn/m2，確保較大安全儲備。3）結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時作業層數不超過兩層,臨時性用的11、懸挑架的同時作業層數不超過1層。4)當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。5）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（4）腳手架拆除的安全技術措施1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況,凡能提前拆除的盡量拆除掉。3）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或12、豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.4）拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落.5）在拆架時,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故.8)所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人.10)拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊 模板支撐方案計算書 模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術13、規范（JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距（m）：1.00;縱距（m)：1.00；步距(m）：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0。10；腳手架搭設高度（m):4.00;采用的鋼管（mm）:483。5 ；扣件連接方式：雙扣件,取扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式：方木支撐;2.荷載參數 模板與木板自重（kN/m2）:0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）：25。000；樓板澆筑厚度(m):014、.12；施工均布荷載標準值(kN/m2）：1。000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440。000；計算樓板的寬度（m）：4。00；計算樓板的厚度（m）:0。12;計算樓板的長度(m）:5.00；施工平均溫度(）：18.000；4.木方參數木方彈性模量E（N/mm2):9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13。000;木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1.400；木方的間隔距離（mm）:500。000;木方的截面寬度（mm):50.15、00；木方的截面高度（mm）：100.00； 二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5。00010。00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5。00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4; 1.荷載的計算：(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25。0000.5000。120 = 1。500 kN/m；（2）模板的自重線荷載(kN/m）:q2= 0.3500.500 = 0.175 kN/m ;(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN):p1 = (1.000 + 2.000）1.016、000。500 = 1.500 kN；2.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q =1.2 （q1 +q2) = 1。2(1.500 + 0.175） = 2.010 kN/m;集中荷載 p = 1。41。500=2。100 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.1001.000 /4 + 2。0101.0002/8 = 0。776 kN;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 2.100/2 +2.0101。000/2 = 2。055 kN ；方木最大應力計算值= M /W = 0.776106/83333.317、3 = 9。315 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.315 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2.0101。000/2+2.100/2 = 2.055 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2.055103/（2 50。000100。000) = 0.617 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.617 N/mm2 18、小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求!4。撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 1。675 kN/m；集中荷載 p = 1.500 kN;最大撓度計算值 V= 51。6751000.04 /（3849500。0004166666.667) +1500。0001000.03 /（ 489500。0004166666.7)= 1.340 mm；最大允許撓度V=1000。000/ 250=4。000 mm；方木的最大撓度計算值 1。340 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.000 mm,滿足要19、求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 2。0101。000 + 2。100 = 4。110 kN； 最大彎矩 Mmax = 0。719 kN.m ；最大變形 Vmax = 1。892 mm ;最大支座力 Qmax = 8.837 kN ;最大應力 = 141。601 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 141.601 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205。000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000。000/150與10 mm,滿足要20、求！四、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R= 8。837 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值（軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和21、風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重（kN）： NG1 = 0。1294.000 = 0.516 kN；（2）模板的自重（kN)： NG2 = 0.3501。0001。000 = 0.350 kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 = 25。0000。1201.0001。000 = 3.000 kN;靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。866 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2。000 ) 1。0001.000 = 3。000 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式22、 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.840 kN；六、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 8.840 kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） :i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）:W=5。08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2; L0- 計算長度 (m）；如果完全參照扣23、件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.500+20。100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=8839.680/（0.530489.000） = 34。108 N/mm2；立桿穩定性計算 = 34.108 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！七、樓24、板強度的計算:1。 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板的跨度取5.0M，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋，配置面積As=1440 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm.按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天。的承載能力是否滿足荷載要求。 2。驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊5.0m，短邊為4。0 m; q = 2 1.2 （ 0。350 + 25。0000.120 ) + 1 1.2 ( 0。51665/5.000/4。000 ） + 125、.4 (1。000 + 2。000) = 13。170 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 5。00013。170 = 65.848 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.066465。8504.0002 = 69.957 kN。m；因平均氣溫為18,查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到62.40%,C30混凝土強度在8天齡期近似等效為C18。720.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8。986N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360。000 / （ 4000.000100。0008。986 )= 0.144查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0。134此時樓板所能承受的最大彎矩為： M1 = s b ho2fcm = 0。1344000.000100。00028.986106 = 48.033 kN。m；結論：由于 Mi = M1+M2=48.033 Mmax= 96。248所以第16天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。