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1、地下室回頂方案地下室頂板加固1編制說明及依據11.1編制說明11.2編制依據12工程概況12.1工程簡介12.2設計總體思路22.3荷載概況23施工準備23.1材料準備24加固支撐體系設計24.1板下支撐體系設計24.2梁下支撐體系25支撐體系施工工藝及施工方法25.1支撐體系施工方法26支撐架搭設質量要求27安全文明施工措施27.1管理制度27.2施工措施28計算書21 編制說明及依據1.1 編制說明本工程地下室施工完成后，因現場場地限制，后期工程主要材料的轉運需要在地下室頂板上進行。考慮結構安全，需對部分頂板進行加固，加固采用鋼管扣件腳手架支撐。為保證施工順利進行，現對其支撐體系布置、施工2、工藝以及施工質量安全措施方面加以闡述，特編制此加固專項施工方案。1.2 編制依據1、廣元卓新歐錦城施工圖紙；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130- 3、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162- 4、建筑結構荷載規范GB50009- 5、鋼結構設計規范GB50017- 6、混凝土結構設計規范GB50010- 7、建筑地基基礎設計規范GB50007- 8、建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164- 2 工程概況2.1 工程簡介卓新歐錦城是由XX有限公司投資開發，XX集團有限公司設計，XX管理有限公司監理，XX建筑有限公司承建的一個中高檔小區。本工程為框架及剪力墻結構組合的工程，獨3、立基礎及筏板板底標高-9.35m-10.65m。本工程的0.000高程488.5m。4#樓地下兩層，地上30層，由兩個單元組成，建筑物總高度93.400米；5#、6#樓地下兩層，地上25層,建筑物總高度78.400米。2.2 設計總體思路結合本工程結構形式和實際施工特點，4棟、5棟、6棟人貨梯安裝在地下室結構頂板上，因此砌體及裝修材料運輸必須在地下室頂板上，結構頂板底采用鋼管支撐傳至地下室基礎抗水板上。材料堆放范圍內，因設置在地下室頂板上，材料堆放量大，使用時間長，結構裝修時使用頻繁，地下室頂板有后澆帶，不成為整體，因此該區域荷載全部由回頂系統傳至地下室底板，車道經過后澆帶處必須提前澆筑（如設4、計不同意提前澆筑，則采用20厚鋼板覆蓋），綜合分析，決定在地下室材料堆場、車道部位進行加固。 加固采用采用鋼管扣件式腳手架支撐體系，具體加固區域為主樓外20M范圍內（見附圖）：陰影區域為擬加固區域。2.3 荷載概況本工程設計行車荷載為100T，鋼筋運輸車100T，預拌砂漿運輸車75T。計算取最大荷載100T。3 施工準備3.1 材料準備（1）鋼管腳手架鋼管應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q23F-A級鋼管的規定。彎曲變形及銹蝕的鋼管不得使用。根據廣元建5、材市場實際情況,無壁厚3.5mm的鋼管，腳手架鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.0mm的鋼管，其它桿最大長度不應超出6m，且每根鋼管的最大質量控制在25kg。腳手架鋼管的表面質量及外形應符合下列要求：1）新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1.7mm。2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3ml4mm時，不應大于12mm；當4ml6m時，不應大于20mm;水平桿斜桿的彎曲l6m，不應大6、于30mm。（2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，其附件的制造材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。4）扣件驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測7、單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。（3）頂托頂托螺桿直徑不小于28mm。4 加固支撐體系設計需進行加固的地下室頂板，存在不同板厚及配筋，此區域內地下室頂板需能承受100T運輸車通行，考慮地下室頂板安全、按最小板厚及最小配筋進行加固設計，即按160板厚，配筋板面12200雙向通長鋼筋，板底12150雙向通長鋼筋。由于地下室頂板荷載傳至地下一層板，同時需要對地下一層板進行加固，因此加固體系為為兩層，負一層與負二層的立桿豎向一一對應，偏差不得大于50mm。4.1 板下支撐體系設計板下支撐體系采用鋼管扣8、件式腳手架，具體設計參數如下：樓層支撐體系設計立桿橫距立桿縱距橫桿步距地下室-1F0.50.51.5地下-2F0.50.51.51、離地200mm設置掃地桿。2、立桿底部采用50mm厚通長木方作為墊木。3、立桿上部采用可調頂托，頂托伸出長度不超過200mm。4、頂托上采用兩根50*100木方做主楞，直接頂在結構板面上。5、在支撐體系外周搭設連續剪刀撐、內部縱橫向每隔6米搭設剪刀撐。4.2 梁下支撐體系扣件式腳手架在離地200mm高處設置掃地桿，步距不大于1500mm，滿堂架應設置剪刀撐，間距不大于6m，梁、板下主楞采用雙木方，可調支撐托。梁下支撐體系與板下支撐體系分開，各自搭設成獨立支撐體系。9、1、梁底支撐截面寬度b（mm）梁兩側立桿間距（mm）沿梁跨度方向間距（mm）梁底支撐（道）200b5005005001500b50050021、離地200mm設置掃地桿。2、立桿底部采用50mm厚通長木方作為墊木。3、立桿上部采用可調頂托，頂托伸出長度不超過200mm。4、頂托上采用雙木方做主楞直接支撐在梁上。5 支撐體系施工工藝及施工方法5.1 支撐體系施工方法（1）滿堂架搭設滿堂架搭設應放線抄平，梁架立桿每排間距按上述設計排放，并采用縱橫向橫桿與滿堂架拉結牢固。且縱橫向剪刀撐必須按要求搭設。剪刀撐應縱橫向搭設，每6m設置一道，由底到頂全高設置。對于梁板下支架，采用可調頂托進行調節，可調頂托10、伸出不得超過200mm，模板安裝前必須將頂托頂緊，不得留有未頂緊的頂托。6 支撐架搭設質量要求支撐提下搭設完成后必須進行驗收，驗收合格后方可投入使用。腳手架質量要求項 目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10立桿垂直度H=5.212經緯儀縱向水平桿高差20水平儀1 10雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸150mm-20鋼板尺扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差A500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件置主節點的距離ah/3600mm鋼卷尺縱向水平桿的對接扣件至主節點的距離ala/35011、0mm鋼卷尺縱向水平桿相鄰接頭水平距離a500mm鋼卷尺螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撐斜桿與地面的傾角45o60o角尺7 安全文明施工措施7.1 管理制度（1）執行安全生產交底制度。施工作業前，由工長向施工班組作書面的安全交底，施工班組長簽字，并及時向全體操作人員交底。（2）執行施工前安全檢查制。各班組在施工前對所施工的部位，進行安全檢查，發現隱患，經有關人員處理解決后，方可進行施工操作。（3）加強對施工人員的安全意識教育，提高自我防護意識，進場前對職工進行安全生產教育，以后定期、不定期地進行安全生產教育，加強安全生產、文明施工的意識。（4）建立安全生產責任制。定期組織安全生產檢查，12、并建立安全生產評定制度。根據安全生產責任制的規定，進行評比，對安全生產優良的班組和個人給予獎勵，對于不注意安全生產的班組和個人給予處罰。7.2 施工措施（1） 支架搭設及拆除工人必須是持有省級建設廳頒發的特種作業人員。（2） 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。（3） 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。（4）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（5）安裝與拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。13、（6）高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。（7）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。8 計算書支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130- ）、混凝土結構設計規范GB50010- 、建筑結構荷載規范(GB 50009- )、鋼結構設計規范(GB 50017- )等規范編制。 本工程回頂方案計算方法參照模板支架計算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為81008100，地下室頂板上經過最大荷載為鋼筋運輸車（鋼筋車100T）時，板上最不利荷載值為75T，頂板按剛性構件計算14、，板面上均布荷載為11.7KN/m。托梁材料為兩根50100方木合并在一起。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):0.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；鋼管支架搭設高度(m):5.00；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數木方自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數底板支撐采用木方：50100mm；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方彈性模量E(N15、/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方 :兩根50100mm；二、最不利荷載計算發生最不利荷載的情況為前三排車輪落在同一塊板，最后一排落在另一塊板。如下圖：把后輪的三個輪胎簡化為中間的一個輪胎，則簡化的板反力作用方向與位置如下圖Fa=650KNFb=350KN再把Fa簡化為后三個輪子平均分擔650KN的力如下則Fa1=250KN此時Fa2+Fa3+Fb=750KN最不利荷載值為750KN64m=11.7KN/m三、頂板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩16、I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋運輸車輛（500厚混凝土板）的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.5+0.50.25 = 3.312 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.23.312+1.40.25 = 4.325 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 =17、 0.14.3250.5 = 0.108 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.108106/83333.33 = 1.298 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.298N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.64.3250.5 = 1.298kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.29810/(2 50100) = 0.389 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.389 N18、/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 3.312 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6773.3125004 /(10090004166666.667)= 0.037 mm；最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；方木的最大撓度計算值 0.037 mm 小于 方木的最大允許撓度 2mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 2根50100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷載P取縱向19、板底支撐傳遞力，P5.19kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.227 kNm ；最大變形 Vmax = 0.05 mm ；最大支座力 Qmax = 5.58 kN ；最大應力 = 1946561.369/166666.667 =1.363N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值1.363/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.05mm 小于 500/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括20、靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385 = 0.692 kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.50.5=0.125 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.50.50.5 = 3.188kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.004 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.50.5 = 0.75 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.8521、5 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 5.855 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 22、m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；l0/i =1900 / 15.9 = 119 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=5855.4/（0.458424） = 30.153 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 =30.153 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.22) = 2.224 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.003 ；Lo/i =2223.952 / 15.9 = 140 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=5855.4/（0.349424） = 39.57 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 39.57 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！