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1、 *工程地下室頂板施工通道加固方案編制人:審核人：審批人：*工程項目部目 錄一、工程概況：3二、編制依據3三、地下室頂板加固范圍3四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：4五、地下室頂板強度驗算4六、地下室頂板加固支撐驗算13七、鋼管支撐加固搭設16八、鋼管加固支撐的檢查18九、施工安全注意措施18*工程地下室頂板施工通道加固方案一、工程概況：本工程*公司組織施工。本工程設計圖紙中規定的總平區域地下室頂板允許荷載為23KN/(允許均布活荷載5 KN/+1.2米覆土18 KN/）；有消防車通道群樓地下室頂班允許荷載為43KN/(消防車荷載25KN/+1.2米覆土18KN/）.因施工場地限制，本工程主體結2、構已接近完成，二次結構及裝飾工程的需要，磚及其它材料堆場、臨時施工道路只能設置在地下室頂板上。磚及其它材料堆場、臨時施工道路所在區域，主梁為400800mm、400900mm，次梁為300600mm，板厚180mm，柱距7。8m7。8m,柱截面為600600mm，柱高負一層3.95m、負二層3。90m.本工程地下室頂板結構已經施工完成2個月。二、編制依據1、編制依據：（1）建筑施工安全檢查標準 JGJ592011（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ1302011（3） 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）（4）新南小區四期二區安置房及配套工程建筑，結構施工圖。三、地下室頂板3、加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為磚車及裝飾等材料運輸.須對地下室頂板進行加固，具體加固區域詳附圖。在需要加固的區域內按照0。8m0。8m加密設置支撐立桿，加固部位的支撐，在工程掃尾階段，確保無重載車輛通行方可拆除.為保證施工車輛行駛在鋼管搭設區域，要求在地下室頂板用鋼管搭設車輛行駛通道圍擋,并用標示行駛路線。在車輛進入地下室頂板入口，設置圍擋，由材料員嚴格控制進入頂板車輛重量（重量核定嚴格按照固定車輛和裝載數量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進入。加固范圍詳見平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析:1、材料荷載:材料堆放高度不超4、過2米,材料堆載荷載為20KN/,低于地下室頂板承載力，無需支撐.2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設置在地下室頂板消防通道區域上，在運輸車輛經過時，車輛荷載較大。施工場地荷載最大的車輛為磚運輸車、干拌砂漿罐。荷載參數為:磚車自重15T,裝載25T，合計40T;其它材料運輸總重限重40T；干拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T，合計38T選取最大值40T（400KN）五、地下室頂板強度驗算（一）頂板受力以下計算的計算依據為建筑結構荷載規范（GB50009-2012）bcx=btx+2s=0.6+20.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+20。18=0.56m車輪作用面的局部5、荷載q=1。3Q/（ bcx* bcy）其中Q為單個輪胎上的荷載，對本工程取100KNq=1.3Q/( bcx* bcy）=1.3*100/（0.960。56）=242KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩Mxmax=0.1434*242*0。960.56=18.66KNmMymax=0。1176242*0.960。56=15.3KNm取Mmax=18。66 KNm跨中最大彎矩產生的等效均布荷載：由Ly/Lx=0。8/0。8=1,查表得=0.0368，=0.0368Qe=18.66/0.036812=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按0。80。8m立6、桿間距對地下室頂板進行加固,以下計算采用“探索者結構計算軟件”復核。一、示意圖二、依據規范 建筑結構荷載規范 GB500092012 混凝土結構設計規范 GB50010-2010三、計算信息 1.幾何參數 計算跨度： Lx = 800 mm； Ly = 800 mm 板厚: h = 180 mm 2.材料信息 混凝土等級: C30 fc=14。3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2。01N/mm2 Ec=3.00104N/mm2 鋼筋種類： HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2。0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離：7、 as = 20mm 保護層厚度: c = 20mm 3.荷載信息（均布荷載） 永久荷載分項系數： G = 1.200 可變荷載分項系數: Q = 1。400 準永久值系數: q = 1。000 永久荷載標準值： gk = 0.000kN/m2 可變荷載標準值： qk = 507。000kN/m2 4.計算方法：彈性板 5。邊界條件(上端/下端/左端/右端）:固定/固定/固定/固定 6.設計參數 結構重要性系數： o = 1。00 泊松比： = 0.200四、計算參數： 1.計算板的跨度: Lo = 800 mm 2.計算板的有效高度： ho = h-as=18020=160 mm五、配筋計算8、(lx/ly=800/800=1。0002.000 所以按雙向板計算): 1.X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(G*gk+Qqk)Lo2 = （0.0176+0.0176*0.200）（1.200*0.000+1。400507。000）*0。82 = 9.594 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1fcb*hoho） = 1。00*9。594106/(1。0014.31000160160） = 0。026 3） 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(12*s) = 1-sqrt(1-20。026) = 0.027 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fc9、bho/fy = 1.000*14。3*1000*1600。027/300 = 203mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh） = 203/（1000*180） = 0。113% min = 0.200% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = min*b*h = 0.200%1000*180 = 360 mm2 采取方案d10170， 實配面積461 mm2 2。Y向底板鋼筋 1） 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(Ggk+Qqk)Lo2 = (0。0176+0.0176*0.200)(1.2000.000+1.400*507。000)*0。82 = 9.594 kNm 2） 10、確定計算系數 s = o*Mx/（1*fc*bhoho） = 1。00*9。594106/（1。0014.3*1000*160160) = 0.026 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt（1-2*s） = 1sqrt(1-20。026） = 0。027 4） 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho/fy = 1.00014。3*1000160*0.027/300 = 203mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h） = 203/（1000180） = 0.113% min = 0.200 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0。200%*1000180 11、= 360 mm2 采取方案d10170， 實配面積461 mm2 3。X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊支座彎矩 Mox = 表中系數（Ggk+Qqk)*Lo2 = 0.0513*（1.2000.000+1.400507.000）0.82 = 23。304 kNm 2） 確定計算系數 s = oMx/（1fc*b*ho*ho） = 1.00*23.304106/(1.00*14.31000*160*160） = 0。064 3） 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt（1-2*s) = 1-sqrt(12*0。064） = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fcbho*/fy =12、 1.00014.31000*1600。066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/（b*h) = 502/（1000*180) = 0。279% min = 0。200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170， 實配面積461 mm2 4。X向支座右邊鋼筋 1） 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(G*gk+Q*qk)Lo2 = 0.0513*（1.200*0.000+1.400*507。000）0.82 = 23。304 kNm 2） 確定計算系數 s = oMx/(1fcb*hoho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.31000*1601613、0） = 0。064 3） 計算相對受壓區高度 = 1sqrt（1-2s) = 1-sqrt（1-20。064） = 0.066 4） 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcb*ho*/fy = 1.000*14。3*10001600。066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/（bh） = 502/（1000*180） = 0.279 min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170， 實配面積461 mm2 5.Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(G*gk+Qqk）Lo2 = 0.0513（1.2000.000+1.400*5014、7.000)*0.82 = 23。304 kNm 2） 確定計算系數 s = oMx/（1*fc*bho*ho) = 1.0023.304106/（1.0014。3*1000160*160） = 0。064 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt（12*s） = 1-sqrt（1-2*0。064) = 0。066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fcb*ho/fy = 1。000*14。31000160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/（1000*180) = 0.279 min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方15、案d10170, 實配面積461 mm2 6.Y向下邊支座鋼筋 1） 確定下邊支座彎矩 Moy = 表中系數（Ggk+Q*qk)*Lo2 = 0。0513*(1。2000。000+1。400*507。000）0.82 = 23.304 kNm 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1fc*bhoho） = 1.00*23.304106/(1。00*14。3*1000160160） = 0.064 3) 計算相對受壓區高度 = 1sqrt（1-2*s) = 1sqrt（1-20.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho/fy = 1.00014.3100016016、*0。066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/（bh) = 502/(1000*180) = 0.279% min = 0.200 滿足最小配筋要求 采取方案d10170， 實配面積461 mm2六、跨中撓度計算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 1.計算荷載效應 Mk = Mgk + Mqk = (0。0176+0。0176*0.200)*（0.000+507。000）0。82 = 6。853 kNm Mq = Mgk+q*Mqk = （0.0176+0.0176*0。200）(0.000+1.000*50717、.000）*0.82 = 6.853 kNm 2。計算受彎構件的短期剛度 Bs 1） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk = Mk/(0。87hoAs) （混凝土規范式 8。1.33) = 6.853106/(0.87*160*461) = 106。793 N/mm 2） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土規范式 8。1。24) = 461/90000 = 0。512% 3) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 = 1。118、-0。65ftk/(tesk） （混凝土規范式 8.1。22） = 1.10。652.01/(0.512%*106.793) = 1。288 因為不能小于最小值0.2，所以取 = 0。2 4） 計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2。0105/3.00104 = 6.667 5) 計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f 矩形截面，f=0 6） 計算縱向受拉鋼筋配筋率 = As/（bho)= 461/（1000*160） = 0。288% 7) 計算受彎構件的短期剛度 Bs Bs = Es*Asho2/1。15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f）（混凝土規范式8。19、2。3-1） = 2.01054611602/1.150.200+0。2+66.667*0。288/(1+3.5*0。0) = 4.329103 kNm2 3.計算受彎構件的長期剛度B 1) 確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 當=0時，=2.0 (混凝土規范第 8。2.5 條） 2） 計算受彎構件的長期剛度 B B = Mk/(Mq*(1)+Mk)*Bs （混凝土規范式 8。2.2） = 6.853/（6。853*（2。01)+6.853)4.329103 = 2.164103 kNm2 4.計算受彎構件撓度 fmax = f（qgk+qqk)Lo4/B = 0。00127*(020、.000+507.000）0.84/2。164103 = 0。122mm 5.驗算撓度 撓度限值fo=Lo/200=800/200=4。000mm fmax=0.122mmfo=4。000mm,滿足規范要求!七、裂縫寬度驗算： 1.跨中X方向裂縫 1) 計算荷載效應 Mx = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0。01760。200)*（0。000+507.000)*0。82 = 6.853 kNm 2) 帶肋鋼筋，所以取值vi=1。0 3） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0.87*ho*As) （混凝土規范式 8.1。33） =6。21、853106/（0。87160*461) =106.793N/mm 4） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*bh=0。5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24） =461/90000 = 0。0051 因為te=0。0051 0。01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65ftk/(te*sk) （混凝土規范式 8.1.22） =1。10.65*2。010/(0.0100*106。793) =-0。123 因為=0.123 0。2,所以讓=0.2 6)22、 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2）/(ni*vidi） =5*1010/（51.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es(1。9c+0.08*Deq/te） （混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0。200*106。793/2。0105*(1.9*20+0。08*10/0。0100） =0.0265mm 0.30， 滿足規范要求 2。跨中Y方向裂縫 1) 計算荷載效應 My = 表中系數(gk+qk)Lo2 = (0。0176+0。01760。200）*23、（0.000+507。000）*0。82 = 6.853 kN*m 2） 帶肋鋼筋，所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0。87hoAs） （混凝土規范式 8.1.33） =6。853106/（0。87160461） =106.793N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土規范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因為te=0。0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計24、算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1。1-0。65*ftk/(te*sk） （混凝土規范式 8。1.22) =1。1-0.65*2。010/（0.0100*106.793) =-0。123 因為=0。123 0.2，所以讓=0.2 6） 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= （ni*di2）/（ni*vidi) =5*1010/（51.010)=10 8） 計算最大裂縫寬度 max=crsk/Es（1.9c+0。08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21） =2.1*0.200*106.79325、/2.0105*（1.9*20+0。08*10/0。0100) =0。0265mm 0。30, 滿足規范要求 3.支座上方向裂縫 1) 計算荷載效應 Moy = 表中系數(gk+qk）*Lo2 = 0。0513*（0.000+507.000）*0.82 = 16。646 kNm 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0.87*hoAs） （混凝土規范式 8.1。33) =16.646106/（0.87*160*461） =259.397N/mm 4） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，26、Ate=0。5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24） =461/90000 = 0。0051 因為te=0。0051 0。01，所以讓te=0。01 5） 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0。65ftk/（tesk） （混凝土規范式 8.1.22) =1。10。65*2。010/(0.0100*259.397) =0。596 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(nivi*di） =5*1010/(5*27、1.0*10）=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=crsk/Es*（1。9c+0。08Deq/te） (混凝土規范式 8。1。21) =2.1*0.596*259.397/2。0105*（1。9*20+0。0810/0。0100) =0。1917mm 0。30, 滿足規范要求 4。支座下方向裂縫 1) 計算荷載效應 Moy = 表中系數（gk+qk）*Lo2 = 0.0513*（0。000+507。000）*0。82 = 16。646 kNm 2） 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0。87hoAs) （混凝土規范28、式 8。1.33) =16。646106/(0.87160*461) =259.397N/mm 4） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(tesk） (混凝土規范式 8.1。22） =1。10.652.010/(0.0100*259。397) =0.596 6） 計算單位面積鋼筋根數29、n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= （nidi2）/(ni*vi*di） =510*10/（5*1.010)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es（1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規范式 8。1。21） =2.10。596259.397/2。0105（1.9*20+0.08*10/0。0100） =0.1917mm 0.30, 滿足規范要求 5.支座左方向裂縫 1） 計算荷載效應 Mox = 表中系數（gk+qk)Lo2 = 0。0513*（0。000+507。000)*0.82 = 16.630、46 kNm 2） 帶肋鋼筋，所以取值vi=1.0 3） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0。87*hoAs) (混凝土規范式 8.1。33） =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0。5b*h=0。5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土規范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因為te=0.0051 0。01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1。131、-0.65*ftk/（te*sk) (混凝土規范式 8。1。22) =1。10.652。010/(0.0100259.397) =0.596 6） 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(nividi) =5*1010/（5*1。010)=10 8） 計算最大裂縫寬度 max=crsk/Es(1。9c+0.08*Deq/te） (混凝土規范式 8.1.21） =2。10.596259.397/2.0105(1.920+0。0810/0。0100) =0.1917mm 0.30， 滿足規范32、要求 6.支座右方向裂縫 1） 計算荷載效應 Mox = 表中系數(gk+qk）Lo2 = 0。0513(0。000+507。000)*0.82 = 16.646 kN*m 2） 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3） 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/（0。87hoAs) （混凝土規范式 8.1.33） =16。646106/(0.87160*461) =259.397N/mm 4） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積,Ate=0.5b*h=0.5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土規范式 8。1.33、24） =461/90000 = 0。0051 因為te=0。0051 0。01，所以讓te=0.01 5） 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.10.65*ftk/(te*sk） (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2。010/（0.0100*259.397） =0。596 6） 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= （nidi2）/（ni*vi*di） =5*1010/(51.0*10）=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*（1。9c+0。08*Deq/te34、) (混凝土規范式 8.1。21） =2。10。596259。397/2。0105*(1.920+0。0810/0。0100） =0.1917mm 0.30， 滿足規范要求經過上面計算，可知在地下室頂板以下采用0.8m*0。8m立桿間距進行支撐可以滿足要求，結構安全。只需進行鋼管支撐架強度驗算,如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算1、地下室頂板與梁加固:在行車道路范圍內,寬度5。6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為483.0,頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用50100mm枋木。支架搭設高度為4。0m，立桿的縱距 b=0。8m，立桿的橫距 l=0.8m，立桿的步距 h=1.635、0m。2、加固鋼管搭設圖:3、立桿的穩定性計算 (1）、軸向力計算:計算參數:（考慮汽車及載物全部荷載通過樓板傳遞給支撐架;同時結構的自重仍由支架承受。）進行支架體系的核算.1)軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載2。0kN/m2, 扣件計算折減系數取1。0.由永久荷載效應控制的組合：Q=0.91.3525。000.18+0.71.402.0= 0。9（6.1+1。96)=7.25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1。3*Q/( bcx*bcy）=1.3100/(0.96*0。56)=242KN/m2計算單元按立桿800800間距，考慮后輪兩側的一組輪胎由4根立桿承擔受36、力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車和覆土）N=(242-43-7。25)0。80.81/4=30。7KN采用的鋼管類型為483.0。 （2）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 30。7kN ；i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。59cm； A - 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗)，W=4。788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度，a=0。30m； h 最大步距，h=1。60m;l0 - 計算長度，取1.600+20。300=37、2.200m;- 由長細比，為2200/16=138; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0。375； 經計算得到=30700/（0。375424)=193.1KN/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設地下室加固支撐系統,其長度視其平面布置圖附后。立桿間距800800，縱向橫向水平桿步距1。6米，立桿底端設置掃地桿，離開底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊,U型托撐上部安放木枋50100，木枋緊貼結構梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，設置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距8米一道，并在垂直剪刀38、支撐頂部及底部設置水平剪刀支撐，所有鋼管采用483。0。七、鋼管支撐加固搭設1、工藝流程定距定位縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步小橫桿與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第二步大橫桿第三小大橫桿安裝頂托和木枋調整頂托加設剪刀撐。2、構造要求1）腳手架構架按照上述方案驗算，施工運輸通道、鋼筋原材堆放區現澆梁板底的立桿縱橫向間距為800800,步距均為不大于1600,實際搭設時根據搭設高度進行選擇。2）縱橫向水平桿縱向水平桿應連續設置不間斷；縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；橫向水平桿單根長度6米。不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開39、的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3. 縱向搭接使用對接扣件連接，縱橫向水平桿應采用直角扣件固定在立桿上。3)立桿每根立桿底部應設置厚度不小于20mm的木墊板。腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置,采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心.鋼管立桿頂部應采可調節U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm,安裝時應保證上下同心.立桿接長必須采用40、對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對接應符合下列規定:立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4)剪刀撐加固區頂撐加固的架體縱向與橫向剪刀撐跨越立桿45根，縱向應每隔610m設置一道剪力撐,橫向寬度6米連續設置,斜桿與地面的傾角宜在4560之間.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應小于40N41、m；且不應大于65Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.八、鋼管加固支撐的檢查1、在下列情況下，必須對鋼管加固支撐腳手架進行檢查：1）腳手架搭設前；2）搭設完成;3）施加荷載后;4）停用超過一個月，復工前。2、進行鋼管加固支撐腳手架檢查、應根據下列技術文件：1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）的相關規定；2）施工組織設計（專項方案）及變更文件；3）技術交底文件。3、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1）桿件42、的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2）底座是否松動,立桿是否懸空;3）扣件螺栓是否松動;4）安全防護措施是否符合要求；5）是否超載。九、施工安全注意措施1、施工荷載應符合本方案設計要求，不得超載，不得將纜風繩、混凝土泵管固定在腳手架上，禁止懸掛起重設備。2、設專人負責對腳手架進行經常檢查和保養，檢查項目主要包括主節點處桿件的安裝,特殊構造是否符合設計要求。底座是否松動、扣件螺栓是否松動、安全措施是否符合要求。3、腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板等。4、拆除腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁一切非43、操作人員入內。5、桿連接必須使用十字扣件，且連接牢固.鋼管、扣件規格材質必須符合要求。無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋。6、施工人員必須經過培訓，有上崗證。無證人員禁止進入現場作業。搭設時按照操作規程施工，搭設時有專人在上部負責看護。7、使用期間嚴禁任意拆除桿、配件；嚴禁任意改變構架結構及其尺寸；嚴禁任意改變連墻件位置、減少其數量；嚴禁任意減少其鋪板數量、防護桿件和設施;嚴禁隨意增加荷載；嚴禁任意拆除安全防護設施。8、應遵循相應的安全交底,不能上下同時作業；拆除時設警戒區，設置明顯標志，并有專人警戒；拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。9、各種規格的鋼材應分開堆放，不得混合堆放，鋼筋原44、材的重疊堆放的高度不得超過兩捆原材的重疊高度。10、設置區域的鋼筋加工房不得隨意移動，根據施工需要移動時，要重新加固頂板后實施.11、砂石堆場及實心磚等材料的堆放高不得超過1.5m,多孔磚的高度不得超過1。8m，空心磚不得超過2.0m。12、施工通道、長時間的材料堆場、砼泵車行駛路線及泵車設置等部位的地下室頂板均嚴格按此方案進行頂撐加固。13、專職安全管理人員及棟號負責人應嚴格按照該方案進行指導施工及檢查驗收，完成后通知質量部門負責人與技術部門與建設、監理等單位的相關負責人進行聯合驗收合格后方可投入使用。14、投入使用后安全員及棟號負責人每天進行一次現場檢查支撐架體的變形情況，發現問題在第一時間內向項目負責人通報，并采取可靠的加固應對措施進行加固處理.15、加固范圍措施：平面圖中所規劃的施工運輸通道及干拌砂漿站均為加固的范圍。在加固區域地下室頂板上面,使用油漆劃上封閉線，顏色黃色，寬100mm，實心線.同時在封閉線上設置腳手架護欄，護欄高度1。2米,護欄立面使用安全網封閉.