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1、 目 錄一、工程概況：3二、編制依據3三、地下室頂板加固范圍3四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：4五、地下室頂板強度驗算4六、地下室頂板加固支撐驗算13七、鋼管支撐加固搭設16八、鋼管加固支撐的檢查18九、施工安全注意措施18附一：加固區域布置圖20一、工程概況： 材料堆場、臨時施工道路所在區域一層地下室范圍內主梁為400*900mm、350*900mm，次梁為200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面為450*450mm，負一層4.05m；二層地下室范圍內為無梁樓蓋，板厚300mm,柱距7100*7300mm。二、編制依據1、編制依據：（1）建筑施2、工安全檢查標準 JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2011（3） 建筑結構荷載規范(GB50009-2012)（4）九里晴川項目一標段結構施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為商砼車、磚車及裝飾等材料運輸車輛。須對地下室頂板進行加固，具體加固區域詳附圖。在需要加固的區域內按照1m*1 m加密設置支撐立桿，加固部位的支撐。在工程收尾階段，根據現場實際情況，確保無重載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設區域，要求在地下室頂板用車輛行駛通道標示行駛路線。在車輛進入地下室頂板入口，設置限速、限重標識，由材料員、門衛嚴格控制進入頂板3、車輛重量（重量核定嚴格按照固定車輛和裝載數量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進入。加固范圍詳見平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過2米，材料堆載荷載為20KN/，低于地下室頂板承載力，無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設置在地下室頂板消防通道區域上，在運輸車輛經過時，車輛荷載較大。施工場地荷載最大的車輛為商砼運輸車、干拌砂漿罐。荷載參數為：混凝土罐車按裝12立方米車考慮，混凝土罐車自重約15噸，12立方米混凝土按30噸計，總計45噸。磚車自重15T，裝載25T，合計40T;干4、拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計38T選取最大值45T（450KN）五、地下室頂板強度驗算(一）頂板受力以下計算的計算依據為建筑結構荷載規范(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m車輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中Q為單個輪胎上的荷載，對本工程取100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KNmMymax=0.1175、6*242*0.96*0.56=15.3KNm取Mmax=18.66 KNm跨中最大彎矩產生的等效均布荷載：由Ly/Lx=1/1=1，查表得=0.0368，=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按1*1m立桿間距對地下室頂板進行加固，通過以下計算復核。一、示意圖二、依據規范 建筑結構荷載規范 GB50009-2012 混凝土結構設計規范 GB50010-2010三、計算信息 1.幾何參數 計算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚: h = 160 mm 2.材料信息 混凝6、土等級: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00104N/mm2 鋼筋種類: HRB500 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離: as = 20mm 保護層厚度: c = 20mm 3.荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項系數: G = 1.200 可變荷載分項系數: Q = 1.400 準永久值系數: q = 1.000 永久荷載標準值: gk = 0.000kN/m2 可變荷載標準值: qk = 507.000kN/m2 4.計算方法:彈7、性板 5.邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.設計參數 結構重要性系數: o = 1.00 泊松比: = 0.200四、計算參數: 1.計算板的跨度: Lo =1000 mm 2.計算板的有效高度: ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋計算(lx/ly=1000/100=1.0002.000 所以按雙向板計算): 1.X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 8、確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm 2.Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*5079、.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2 3.X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊支座彎矩 Mox = 表中系數(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.20010、*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 4.X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(G*gk+Q*qk)*L11、o2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5.Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy =12、 表中系數(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 6.Y向下邊支座鋼筋13、 1) 確定下邊支座彎矩 Moy = 表中系數(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 =14、 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279%六、跨中撓度計算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 1.計算荷載效應 Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2.計算受彎構件的短期剛度 Bs 1) 計算按荷載荷載效應15、的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) = 6.853106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm 2) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) = 461/90000 = 0.512% 3) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2.01/16、(0.512%*106.793) = -1.288 因為不能小于最小值0.2，所以取 = 0.2 4) 計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.00104 = 6.667 5) 計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f 矩形截面，f=0 6) 計算縱向受拉鋼筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288% 7) 計算受彎構件的短期剛度 Bs Bs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混凝土規范式8.2.3-1) = 2.0105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*617、.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329103 kN*m2 3.計算受彎構件的長期剛度B 1) 確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 當=0時，=2.0 (混凝土規范第 8.2.5 條) 2) 計算受彎構件的長期剛度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土規范式 8.2.2) = 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329103 = 2.164103 kN*m2 4.計算受彎構件撓度 fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B = 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164103 = 018、.122mm 5.驗算撓度 撓度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mmfo=4.000mm，滿足規范要求!七、裂縫寬度驗算: 1.跨中X方向裂縫 1) 計算荷載效應 Mx = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =6.853106/(0.87*160*461) =106.719、93N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因為=-0.123 0.2,所以讓=0.2 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dis20、t = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規范要求 2.跨中Y方向裂縫 1) 計算荷載效應 My = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*021、.82 = 6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =6.853106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋22、應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因為=-0.123 0.2,所以讓=0.2 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.23、0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規范要求 3.支座上方向裂縫 1) 計算荷載效應 Moy = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，A24、te=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*1025、*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規范要求 4.支座下方向裂縫 1) 計算荷載效應 Moy = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*26、ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) 27、=0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規范要求 5.支座左方向裂縫 1) 計算荷載效應 Mox = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = 0.051328、*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te29、=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.01030、5*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規范要求 6.支座右方向裂縫 1) 計算荷載效應 Mox = 表中系數(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=31、0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*1032、/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規范要求 經過上面計算，可知在地下室頂板以下采用1m*1m立桿間距進行支撐可以滿足要求，結構安全。只需進行鋼管支撐架強度驗算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算第一部分：車道位置加固1、一層地下室范圍：地下室頂板與梁加固：在行車道路范圍內，寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為483.0，頂33、面設支承頂托，頂托與結構接觸面用5070mm枋木。支架搭設高度為3.9m，立桿的縱距 b=1m，立桿的橫距 l=1m，立桿的步距 h=1m1.35；二層地下室范圍：地下室頂板及負一層底板加固: 支架搭設高度為3.2m/3.35m 寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為483.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用5070mm枋木。地下室加固區域內預留2.5m寬通道，通往至各棟地下室通道，具體加固方式詳圖三。 2、加固鋼管搭設圖：圖一：圖二：3、立桿的穩定性計算 （1）、軸向力計算：計算參數:（考慮汽車及載物全部荷載通過樓板傳遞給支撐架；同時結構的自重仍由支架承受。再由支撐架34、將荷載傳遞給地基）進行支架體系的核算。1）軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載2.0kN/m2， 扣件計算折減系數取1.0。由永久荷載效應控制的組合：Q=0.91.3525.000.18+0.71.402.0 = 0.9(6.1+1.96)=7.25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2計算單元按立桿1.0m1.0m間距，考慮后輪兩側的一組輪胎由4根立桿承擔受力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車和覆土）N=(242-53-7.25)111/4=30.7KN采用的鋼管類型為483.0。 35、（2）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 30.7kN ； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 計算長度，取1.600+20.300=2.200m； 由長細比，為2200/16=138； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.375； 經計算得到=30700/36、(0.375424)=193.1KN/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設地下室加固支撐系統，其長度及平面布置圖附后。立桿間距10001000，縱向橫向水平桿步距1m-1.35m米，立桿底端設置掃地桿，離底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部安放木枋5070，木枋緊貼結構梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，設置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距6米一道，并在垂直剪刀支撐頂部及底部設置水平剪刀支撐，所有鋼管采用483.0。 第二部分：施工電梯及砂漿罐堆場施工電梯加固：沿施工電梯及砂漿罐堆場投影區域（437、m寬*5m長），采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為483.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用5070mm枋木。支架搭設高度為3.9m/3.2m/3.35m，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的橫距 l=0.6m，立桿的步距 h=1.10m。 計算依據： 1、施工現場設施安全設計計算手冊 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 5、鋼結構設計規范GB50017-2003 6、砌體結構設計規范GB50003-2011 7、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ21538、-2010） 8、施工升降機（GB/T 10054-2005） 一、參數信息 1.施工升降機基本參數施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)94.8標準節長度(m)1.508底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標準節重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.樓板參數基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)4樓板寬(m)3樓板厚(m)0.3樓板混凝土軸心抗壓強度fc(N/mm2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強度ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB500 14200板39、邊上部短向配筋HRB500 14200板中底部長向配筋HRB500 14200板邊上部長向配筋HRB500 14200 3.荷載參數：施工荷載(kN/m2)1施工升降機動力系數n1 二、基礎承載計算 導軌架重（共需63節標準節，標準節重167kg）：167kg63=10521kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(14602+1480+13002+200+10521)+20002)10/1000=217.21kN； 施工升降機自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+10521)+1.420002)10/1000=268.652kN； P=nP=1268.652=268.6540、2kN 三、梁板下鋼管結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)3.25支撐鋼管類型483立桿縱向間距la(m)0.6立桿縱向間距lb(m)0.6立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.1剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數12.5非頂部立桿計算長度系數22.1可調托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 樓板均布荷載：q=P/(a c )=268.652/(4.53)=19.9kN/m2 a：施工電梯底籠長 c：施工電梯底籠41、寬 設梁板下483mm鋼管0.6m0.6m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（19.9+1.41）0.60.6=7.668kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=7.668kN 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 12.11.1/0.0159 =145.283 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+242、0.2）/0.0159 =181.604 非頂部立桿段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.11.1/0.0159 =167.802 取=181.604 ，查規范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.218 f N/(A)= 7668/（0.218424）=82.958N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結構滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖 支撐如下圖所示：支撐立面圖 第三部分：1#樓副樓頂板鋼筋房加固1#樓副樓頂板鋼筋房加固：沿鋼筋原材料堆場投影區域，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為483.0，頂面設支承頂托，頂托與結構接觸面用5070mm枋木。支架43、搭設高度為3.9m，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的橫距 l=0.6m，立桿的步距 h=1.10m。1、本工程由于鋼筋加工棚設置于地下車庫鋼筋混凝土頂板之上為了保證樓板在鋼筋活荷載作用下不發生過大的結構變形而造成結構損傷所以必須采取結構支撐加固處理。鋼筋加工場荷載較大所以鋼筋原材料堆場樓面共設置計5條地壟墻其間距為1.9m；壟墻共計長度為10m由十個立柱按間距1.1m分布，見附圖二 圖二2.位于地下室頂板處鋼筋原材料堆場荷載計算：施工現場所進9m長的鋼筋原材料一般每捆最大重量為3噸(約30KN)在1.1m寬的立柱槽口內一、二層各放三捆，第三層放兩捆，按要求最大不超過三層且總計為8捆進行計算，則44、在鋼筋原材堆場（1.9m長度1.1m寬度）范圍內荷載： N=(3091.98)(1.91.1)=24.2 KN/3、 鋼筋堆場地下車庫頂板腳手架加固 考慮到在施工作業過程中產生動荷載對樓板的影響，為了施工安全，在鋼筋堆場地壟墻對應之下的地下車庫搭設鋼管腳手架進行。偏于安全考慮不計算梁板的承載能力，只考慮支撐鋼管的承載能力，按65KN/m2計算?，F場根據實際情況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按600mm設置，水平桿步距為1100mm。詳下圖： 根據建筑施工計算手冊第二版表817（420頁）得知每根483.0的鋼管立桿容許荷載N26.8kN；計算單元為(1.8m1.8m3.24m2)共計9根立桿如下45、圖所示：每根立桿的實際承載力N24.2kN3.24m298.7kNN26.8kN 滿足要求。計算支撐架的受壓應力及穩定性：1、根據荷載24.2kN/m2，每根立桿承受的荷載為N=0.60.624200N/m2=8712N2、鋼管面積：A=424mm23、立桿的受壓應力為：=N/A=8712/424=20.55N/mm24、立桿受壓穩定性：=N/Af長細比 =L/i鋼管回轉半徑查表i=15.8 建筑施工手冊1表5-17=1500/15.894.94按=95查軸心受壓桿的穩定系數=0.626 建筑施工手冊1表5-18=8712/0.626424=32.8N/mm2f=205.00N/mm2（鋼管立46、桿抗壓強度設計值）滿足要求。七、鋼管支撐加固搭設1、工藝流程定距定位縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿第一步小橫桿與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第二步大橫桿安裝頂托和木枋調整頂托加設剪刀撐。2、構造要求1）腳手架構架按照上述方案要求，對施工運輸通道、鋼筋原材堆放區、施工電梯及砂漿罐現澆梁板底的支撐進行搭設，實際搭設時根據搭設高度進行選擇。2）縱橫向水平桿 縱向水平桿應連續設置不間斷；縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；橫向水平桿單根長度6米。不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不47、宜大于縱距的1/3。 縱向搭接使用對接扣件連接，縱橫向水平桿應采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿 每根立桿底部應設置厚度不小于20mm的木墊板。腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置，采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心。鋼管立桿頂部應采可調節U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，安裝時應保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對接應符合下48、列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4）剪刀撐加固區頂撐加固的架體縱向與橫向剪刀撐跨越立桿45根，縱向應每隔610m設置一道剪力撐，橫向寬度6米連續設置，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應小于40Nm；且不應大于65Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角49、扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。八、鋼管加固支撐的檢查1、在下列情況下，必須對鋼管加固支撐腳手架進行檢查：1）腳手架搭設前；2）搭設完成；3）施加荷載后； 4）停用超過一個月，復工前。2、進行鋼管加固支撐腳手架檢查、應根據下列技術文件：1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的相關規定；2）施工組織設計（專項方案）及變更文件；3）技術交底文件。3、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2）底座是否松動，立桿是否50、懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護措施是否符合要求；5）是否超載。九、施工安全注意措施1、施工荷載應符合本方案設計要求，不得超載，不得將纜風繩、混凝土泵管固定在腳手架上，禁止懸掛起重設備。2、設專人負責對腳手架進行經常檢查和保養，檢查項目主要包括主節點處桿件的安裝，特殊構造是否符合設計要求。底座是否松動、扣件螺栓是否松動、安全措施是否符合要求。3、腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板等。4、拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。5、桿連接必須使用十字扣件，且連接牢固。鋼管、扣件規格材質必須符合要求51、。無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋。6、施工人員必須經過培訓，有上崗證。無證人員禁止進入現場作業。搭設時按照操作規程施工，搭設時有專人在上部負責看護。7、使用期間嚴禁任意拆除桿、配件；嚴禁任意改變構架結構及其尺寸；嚴禁任意改變連墻件位置、減少其數量；嚴禁任意減少其鋪板數量、防護桿件和設施；嚴禁隨意增加荷載；嚴禁任意拆除安全防護設施。8、應遵循相應的安全交底，不能上下同時作業；拆除時設警戒區，設置明顯標志，并有專人警戒；拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。9、實心磚等材料的堆放高不得超過1.5m，多孔磚的高度不得超過1.8m，空心磚不得超過2.0m。10、施工通道、長時間的材料堆場、砼泵車行駛路線及泵車設置等部位的地下室頂板均嚴格按此方案進行頂撐加固。11、專職安全管理人員及棟號負責人應嚴格按照該方案進行指導施工及檢查驗收，完成后通知質量部門負責人與技術部門與建設、監理等單位的相關負責人進行聯合驗收合格后方可投入使用。12、投入使用后安全員及棟號負責人每天進行一次現場檢查支撐架體的變形情況，發現問題在第一時間內向項目負責人通報，并采取可靠的加固應對措施進行加固處理。13、加固范圍措施：平面圖中所規劃的施工運輸通道及干拌砂漿站、施工電梯位置均為加固的范圍。 在加固區域地下室頂板上面，使用油漆劃上封閉線，顏色黃色，寬100mm，實心線。