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1、 濟南市越秀園小區北區工程 一、編制依據1、砼結構工程施工及驗收規范；2、JGJ3-91鋼筋砼高層建筑結構設計與施工規程；3、現行建筑施工規范大全；4、建筑結構靜力計算手冊；5、材料力學；6、濟南市越秀園小區北區工程施工圖紙.二、工程概況本工程與二環南路、英雄山路相鄰，交通便利.本工程結構設計：主樓采用異形柱框架剪力墻結構,基礎為鋼筋混凝土梁式筏板基礎。筏板厚600mm，地梁截面尺寸為400mmX1000mm。車庫部分采用框架結構，鋼筋混凝土獨立基礎加防水底板，車庫防水底板厚300mm。混凝土強度等級：正負零以下均為C35S6抗滲混凝土。主樓地下二層，車庫地下一層。主樓與車庫間采用后澆帶隔開。2、抗震設防烈度為六度，剪力墻抗震等級為三級，結構安全等級為二級。三、模板方案的確定原則本工程結構類型為異形柱框架-剪力墻結構,地下室剪力墻厚度有250350mm不等。現根據該工程的結構特點，確定模板方案:1、基礎筏板的外圍采用240厚磚胎模；2、基礎梁內側及地下室內外剪力墻及頂板采用多層板。基礎結構用止水對拉螺栓；3、正負零以上剪力墻、現澆板、梁模板采用10厚竹膠板。四、模板設計使用說明依據本方案設計施工后，結構砼可達到清水墻效果，表面平整光滑、顏色一致、陰陽角方正、順直、無漏漿現象,省去原有的抹灰層做法，避免了以往抹灰的空鼓現象,并縮短施工周期。本方案的設計主要根據現行建筑施工規范大全、建筑結3、構靜力計算手冊、材料力學等.五、模板的設計原則（一)、本工程剪力墻模板：采用10厚竹膠板48X100mm木方作木楞,間距400mm配制成大模板。根據墻的平面尺寸確定模板的配板組合，計算模板塊數和需鑲拼木模的面積。豎向加固采用48雙鋼管，剪力墻厚度300時采用14對拉螺栓加固,間距400X500mm。（二）、梁模板:采用10厚竹膠板48X100mm木方配制成梁幫，梁底模板，規格尺寸要精確，梁上口用鋼筋支撐以保證梁上口寬度 ，梁下部支撐采用鋼管腳手架，立桿間距為600mm，步距1200mm,上鋪設10厚竹膠板，用釘子釘牢。頂板模板按規定起拱。（三）、砼樓板模板：支撐采用滿堂鋼管腳手架,縱橫間距為94、00mm,主龍骨為鋼管，間距為900mm，設水平拉桿和斜拉桿。水平拉桿上下間距1。2m,次龍骨為48X100mm木方,間距為200mm,上鋪設10厚竹膠板，用釘子釘牢。頂板模板按規定起拱。六、施工要點本工程模板方案,采取大模板施工方案，竹膠板、木龍骨，用整張制成大模板，拼縫少，不易漏漿.根據需要配置規格，拼縫處貼海棉條。墻、梁模板施工，在鋼筋未綁扎之前,必須根據圖紙尺寸平面放線，墻、梁的位置，經檢查無誤后，方可以綁扎鋼筋，綁扎完鋼筋并按要求綁扎保護層墊塊，鋼筋經檢查合格后，安裝墻模.加固校正垂直度，檢查是否位移，在模板下口設清掃口。墻校正垂直利用滿堂腳手架來固定，垂直支撐縱橫設剪刀撐。七、模板5、的計算（一）、剪力墻模板的計算地下室剪力墻厚度有250、300、350m不等,澆筑高度有2。9m、4。8m不等.選取350mm厚、4.8m高的墻體進行記算。1、側壓力計算a施工荷載2.5KN/m2；b振搗砼時產生的荷載4KN/m2;c傾倒砼時對模板產生的荷載2KN/m2;d新澆筑砼對模板產生的側壓力，取下列兩式中較小值：F1=0。22YCT012V0.5 F2=24HYc砼自重取為24KN/m3，t新澆筑砼的初凝時間，取為6小時1外加劑影響修正系數，取1=1.22砼塌落度影響修正系數，取2=1。15V砼澆筑速度取6m/hH砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）則 F1=0.22X24X6、6X1。2X1.15X60。5=107.09KN/m2F2=24X4.8=115。2KN/m2取兩者中的較小值，即F1=107。09KN/m2砼側壓力設計值F=F1X分項系數X折減系數=107.09X1。2X0。85=109.23KN/m22、傾倒砼時產生的水平荷載輸送管供料產生水平荷載為2KN/m2荷載設計值為2X1.4X0。85=2。38KN/m23、荷載組合F1=109.23+2.38=111.61KN/m24、對拉螺栓驗算對拉螺栓M14截面面積A=153。86mm2,其拉力為：N=F1X內楞間距X外楞間距=111.61X0.4X0.5=22。32KN對拉螺栓允許承受拉力N=AXf=157、3.86X210=32.31KN22。32KNM14對拉螺栓滿足要求.5、木楞驗算a、根據立檔間距為133mm的條件，線荷載為：111.61X0.133=14.84KN/m乘以折減系數，則q=14.84X0。85=12.61KN/mb、抗彎強度驗算M=0.10qL22=2。02X105N。m=M/W=M/bh2/6=2.02X105X6 48X802 =3。95N/mm213N/mm2 （可以)c、抗剪強度驗算 V=0.60qL=0。60X12。61X400=3026。4N 剪應力=3V/2bh =3X3026。4 2X48X80 =1.18N/mm21。4N/mm2 （可以)d、撓度驗算 取8、側壓力F=111。61KN/mm2 化為線荷載111.61X0.133=14。84KN/m 乘以折減系數，則q=14。84X0.85=12。61KN/m y=0.677XqL4/100EI =0。677X12X12.61X4004 100X9000X48X803 =0。12mm1mm (可以) 6、鋼楞驗算2根48X3。5鋼管的截面特征為：I=24。38X104mm4， W=10.16X103mm3化為線均布荷載：q1=F1X500/1000=111。61X500/1000=55.81N/mm（用于計算承載力）q2=FX500/1000=109。23X500/1000=54.62N/mm （用9、于驗算撓度）a、抗彎強度驗算M=0。10q1L2=0。10X55。81X500=1.4X106N/mm=M/W=1.4X106/10.16X103=137。8N/mm2fm=215N/mm2 (可以）b、撓度驗算W=0.677Xq2L4/100EI= 0.677X54。62X5004100X2。06X105X24.38X104=0.46mmW=3mm(可以）綜上砼墻模板采用10厚竹膠板,豎向用48X100方木中心間距400,對拉螺栓縱向間距為500,橫向間距為400，因考慮到砼澆筑速度難以控制，為保證模板不變形,對拉螺栓在底部可適當加密。模板支設詳見附圖。（二）、梁模板的計算矩形梁截面尺寸為310、50X700mm,模板底部鋼管頂撐間距為600mm，側模板立樘間距為600mm。、梁底模板計算a抗彎強度驗算底模自重:0。105KN/m砼荷重:7。35 KN/m鋼筋荷重：0.294KN/m振搗砼荷載:0。84KN/m荷載共計：q1=8。59 KN/m設計荷載值乘以=0。9的折減系數所以 b驗算底模抗彎承載力 查靜力計算表:Mmax=-0.121XqL2 =-0。121X7。73X0.62 =0。34N。m Mmax/WnK.fm Mmax/Wn= 0。34X106X6250X502=3。3N/mm20。345mm滿足要求、側模板計算a側壓力計算 F=0.22t12V0。5 F=25H各參數取11、值如下：=25KN/m3 V=3m/h t=3h H=0.7m1=1.2 2=1.15則F=0。22X25X3X1.2X1。15X30.5 =39.44KN/m2 F=25XH=25X0.7=17。5KN/m2取二式中的較小值：F=17。5KN/m2總側壓力q=1。2X17.5+1。2X4=25.8KN/m2側模厚取平均值：（12+25）/2=31mm化為線荷載:q=0。7X0。6X25.8=10。84KN/mb/驗算抗彎強度Mmax=0.121Ql2 =-0。121X10。84X0。62=-0.47KN。mMmax/Wh=0。47X106X6/600X312=4.89N/mm2 滿足要求C/12、驗算抗剪強度Vmax=0.62Ql=0。62X10。84X0.6=4.03KNmax=3V/2bh= 3X4。03X103 2X600X31 =0。325N/mm2滿足要求d/驗算撓度q=0.6X(17.5+4)=12。9KN/mWa=0。967XqL4/100EI = 0。967X12.9X6004X12 100X9X103X600X313 =1.21mmW=600/400=1.51.21mm 滿足要求、頂撐強度計算 單根鋼管截面面積A=489mm2 鋼材抗壓強度設計值f=205N/mm2 L=1200mmN/A=5.53X0。9X103/489=10.2N/mm2f=205N/mm2符合要13、求、立桿穩定性驗算48X3。5鋼管回轉半i=15。78=L/I=1200/15。78=76 壓桿穩定系數0。564 N/A=5.53X0.9X1000/2X0。564X489=9。0N/mm2f=205N/mm2 滿足要求。（三）、車庫頂板模板計算車庫頂板為網梁樓蓋。網梁樓蓋是箱形截面的密肋樓蓋。由預制疊合構件“疊合箱”與后澆肋梁連接成梁板合一的整體，具有底部平整、大空腔蜂巢構造、空間受力的特性。疊合箱是由高強復合砼制做、中空箱體，箱體參與整體受力，同時又起到肋梁模板的作用。樓板模板采用高強度覆膜竹膠模板,對于模板模數不足的采用木板補縫。次龍骨采用bxh=50x100400mm落葉松木方，主龍14、骨采用 48800mm的Q235鋼管，采用立桿縱橫間距均為800，步距為1800的滿堂鋼管腳手架支撐。i計算荷載組合：承載能力計算荷載:F=（F1+F2+F3+F4)X1.2+F5X1。4其中:模板自重F1=0.4KN/m2砼自重F2=24X0。1=2.4KN/m2鋼筋自重F3=1。1X0.1=0.11KN/m2疊合箱自重F4=2KN/m2砼震搗荷載F5=2.0KN/m2則F=(0。4+2。4+0.11+2）X1.2+2.0X1.4=8.69KN/m2剛度驗算荷載：F/=（F1+F2+F3+F4）X1.2=（0。4+2。4+0。11+2）X1.2=5。89KN/m2計算示意圖（按三等跨連續梁計15、算) 400 400 400 化為線型均布荷載:q1=Fx0。4/1000=8.69X0.4/1000=3。47N/mq2=F/x0。4/1000=5.89X0。4/1000=2.36N/m抗彎強度驗算：=M/W其中：M=0.10Xq1XL2=0.10X3。47X4002=5。55X104 N/mm2 W=bXh2/6=100X502/6=28800mm3則=M/W=5。55X104/28800=1.93N/mm2 fm=80N/mm2ii次龍骨驗算：計算示意圖（按兩跨連續梁計算）800 800抗彎強度驗算：=M/W其中:M=0。125Xq1Xl2 =0。125X3.47X8002=2。78X16、105 N/mm2 W=bXh2/6=50X1002/6=8。33x104mm3則=M/W=2。78X105/8.33x104=3。32N/mm2 fm=17 N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A其中Q=0。625Xq1Xl=0.625X3.47X800=1。74X103N A=2/3XbXh=2/3X50X100=3333 mm2則= Q/A=1.74X103/3333=0。52 N/mm2 fv=1。7 N/mm2撓度驗算：=0。521Xq2Xl4 /（100xExI）其中：E表示彈性模量10000 N/mm2 I表示慣性矩I=bxh3/12=4017x106mm4則=0。521X2.36X817、004/(100x10000x4017x106）=0。112mm=2mm即說明該模板次龍骨符合施工設計要求iii主龍骨驗算:計算示意圖（按兩等跨梁計算）F F F F F 800 800抗彎強度驗算：F=8。69X103X0.8X0。8=5561N=M/W其中：M=0。188XFXL =0。188X5561X800=8.36X105 N/mm2 W= 5。08X103mm3則=8。36X105/5。08X103=164N/mm2 v=4903N故須用雙扣件抗滑立桿計算:每根立桿承受壓力為2F=5952N立桿計算長度：l=uh=0。741x1.8=1。33m長細比=l/r=0.85軸心受壓穩定系18、數近似取為1。000N/a=5952/480=12。4N/mm2fm=215 N/mm2故支撐系統滿足施工要求。八、模板施工質量標準：8。1主控項目：、安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層模板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。8.2一般項目：1、模板安裝應滿足下列要求:、模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水.、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。2、用作模板用胎模應平整光19、潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。3、對跨度4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求時,起拱高度為跨度的1/10003/1000。4、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。5、模板安裝的允許偏差:軸線位移5mm、基礎截面尺寸10mm、柱墻梁截面尺寸+45mm、層高5m時垂直度6mm、層高5m時垂直度8mm、相鄰兩板表面高低差2mm、表面平整度5mm.九、模板拆除1、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合規范要求：板類構件跨度2m時，混凝土強度50%；板類構件跨度2m、8m時，混凝土強度75;板類構件跨度8m時，混凝土強度100;20、梁類構件跨度8m時，混凝土強度75；梁類構件跨度8m時，混凝土強度100;懸臂構件混凝土強度必須100.2、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。3、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載,拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。十、安全文明施工措施:1、安排任務時，向工人進行安全措施交底。2、嚴格執行本工種安全技術操作規程，拒絕違章指揮。3、作業前，應檢查機具、設備、防護用品及作業環境,消除安全隱患。4、組織班組召開安全、文明活動，召開班前安全、文明生產會，每周進行安全、文明講評。5、凡在墜落高度基準面2m以上（含2m）有可能墜落的高處進行作業必須采取安全防護措施。14 江蘇省南通三建集團公司