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1、張江D22新建地塊項目井道腳手架專項方案上海利恩建設集團有限公司張江中區D22地塊項目部2014年4月28日目錄一、工程概況2二、井道腳手架施工方案31、基本要求3、材料：3、基層3、立桿3、連墻件4、水平桿4、剪刀撐4、作業層42、工藝流程4三、拆除5附件一：扣件鋼管支撐架計算書7一、工程概況（一)工程簡介:項目內容工程名稱張江中區D-22地塊建設新建項目工程業主上海張江（集團）有限公司設計單位同濟大學建筑設計研究院（集團)設計有限公司圍護設計單位上海現代建筑設計集團申元巖土工程有限公司監理單位上海恒基建設工程項目管理有限公司工程地點上海市浦東新區張江高科技園區質量目標創上海市結構優質工程，2、單位工程爭創上海市“白玉蘭獎”。(二）建筑設計概況：項目內容功能地下一層為設備機房，機動車停車庫；地下夾層為工業研發及自行車停車庫建筑規模場地面積地下夾層面積地下一層面積32124m210200m225866m2建筑層數地下2層，地上2幢11層，17幢35層；建筑層高地下夾層1#、2#樓3.05m地下1層1、2樓4。1m地下夾層3#19樓3。02m地下1層3#19#樓3m地下室防水混凝土剛性自防水,外APF自粘改性瀝青防水卷材2道.(三）結構設計概況：基礎類型樁+筏基礎結構形式地下室外墻為剪力墻，內框架結構.持力層土質情況粉質粘土夾粘質粉土3層,砂質粉土層.地下水位情況地下靜止水位埋深在1。3、502。00M基礎埋深-7。1；局部（-7。5，8.0)構造特點本工程鋼筋混凝土底板、樓板、外墻板均設后澆帶，后澆帶兩側砼令期達60天后用膨脹混凝土澆筑。鋼筋接頭型式當d28時不宜采用綁扎搭接；軸心受拉及小偏心受拉構件不得采用綁扎搭接;縱筋的直徑28或為偏拉柱時，應采用機械連接或等強對接焊.結構尺寸基礎底板600mm剪力墻400mm汽車坡道剪力墻500mm砼強度等級底板C35防水砼墻C35防水砼頂板、梁C35防水砼樓板、梁C35防水砼地下夾層柱C35防水砼地下一層柱C35防水砼二、施工方案1、基本要求、材料：a、采用18#工字鋼和483.5鋼管，其質量應符合現行國家標準（GB/T30912004、1)中Q235-A級鋼的規定.b、扣件采用機械性能不低于KTH33008的鑄鐵制造.鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼.毛刺、氧化脫皮等應立即清除干凈。c、腳手板采用竹腳手板。d、型鋼和鋼管及扣件均有進場合格證，且有復試報告.、基層:將兩根或三根(第三道）18工字鋼擱置在電梯井四周的混凝土梁、板上，用150長25鋼筋焊在工字鋼上，將48鋼管立桿套入其中，與縱橫4根鋼管（伸出井壁外）用扣件固定,再在井壁外與橫鋼管用扣件鎖住。、立桿立桿構造應符合下列要求:、每桿立桿底部應固定在18工字鋼上；、必須設置縱橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應5、采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，并伸出墻外與橫桿用扣件鎖住.、立桿接長必須采用對接扣件連接，并錯層布設，間距滿足規范規定。、連墻桿、連墻桿按每兩步橫鋼管伸過墻體與墻體鎖牢；、應從底層第一步縱、橫向水平處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定；、連墻桿不應與垂直運輸機械相碰。采用鋼管與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接扣件。也可采用與柱子用鋼管和扣件鎖緊。、水平桿水平桿宜設置在立桿內側,不宜接長；縱向水平桿格柵間距為300mm;橫向水平桿間距為800mm。橫向水平桿通過扣件與立桿連接.、作業層作業層必須滿鋪腳手板。2、工藝流程安裝型鋼底座立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣6、緊裝橫向掃地橫桿并與立桿和掃地桿扣緊(固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）裝設第一步縱、橫向水平桿（與立桿扣接固定)校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N。m力擰緊扣件螺栓安裝第二步縱、橫水平桿安裝第三、四步縱橫桿接立桿裝設作業層間橫桿鋪設腳手板、綁扎防護及擋腳板安裝電梯井口防護門.、開始搭設前,單位工程負責人應按有關規定向架設人員進行技術交底。、清除搭設場地雜物,平整搭設場地，并使排水暢通。、電梯井架子必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步.、在入口處設置限荷標志，不允許在其上堆放集中荷載過長時間。、每搭完一步電梯井架子后，校正步距、縱距及立桿的垂直度：、底座安放7、應準確地安放在定位線上；、立桿搭設應符合下列規定:、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3;、當搭設至有連墻件的構造時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；、頂層立桿接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。、水平桿不允許搭接。、扣件安裝應符合下列規定:、扣件規格必須與鋼管外徑48相同；、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m，且不大于65N.m；、對接扣件開口應朝上或朝內；、各桿件8、端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。、腳手板的鋪設應符合下列規定：、腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面不大于100mm；、腳手板應設置在三根橫向水平桿上，間距不大于900mm；、腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；、腳手板探頭應用直徑3。2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。三、拆除1、拆除電梯井架子前的準備工作應符合下列規定：、應全面檢查卸料平臺的扣件連接，連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；、根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經批準后方可實施；、單位工程技術負責人進行拆除安全技術交底；、9、應清除平臺上雜物篤。2、拆除電梯井架子時,應符合下列規定：、拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業；、連墻件必須隨電梯井架子逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆卸料平臺;、當電梯井架子拆至下部最后一根長立桿的高度（約6。5m）時，應先在適當位置采取臨時加固后，再拆除連墻件。3、拆除電梯井架子時應符合下列規定:、各構配件嚴禁拋至地面；、拆除現場必須設置警戒區，必須設監護人員,并配備良好的通訊設施。警戒區內嚴禁非操作人員通行；、桿件和扣件拆除時應分離,不允許連接在一起輸送至地面，或兩桿同時拆下輸送至地面；、墊鋪板拆除,應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起;、拆除時，必須用電氣焊時10、，應嚴格執行其特殊的防火規定,應增派專職人員，配備消防器材，防止火星和切割物落引起的火災，嚴禁無證動用焊割工具；、當日作業后，應檢查崗位周圍情況，不得留有隱患；、輸送地面的桿件和扣件應分類堆放整齊.附件一：井道鋼管支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）.計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全.模板支架搭設高度為7.85米（第三道26.50米以上），搭設尺寸為：立桿的縱距b=0。80米,立桿的橫距l=0。80米，步距h=1。80米，頂端橫桿間距300，按5KN/受力計算。圖井道鋼管支撐架立面簡圖圖井道鋼管支撐架立桿穩定性荷11、載計算單元采用的鋼管類型為483。5，（鑒于目前鋼管租賃市場鋼管質量層次不齊，設計計算壁厚按3。0m計算）.一、基本計算參數同上二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩W=4。49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：（1）腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)：q1=0。000+0。3000。300=0。090kN/m（2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21=5.0000。300=1.500kN/m(3）施工荷載標準值(kN/m):q22=1。0000.300=0。300kN/m經計算得到,活荷載標準值q2=0.3012、0+1。500=1.800kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下：最大支座力計算公式如下：靜荷載q1=1。200.090=0.108kN/m活荷載q2=1。40.300+1.41。500=2。520kN/m最大彎矩Mmax=（0。100.108+0。1172。520)0。8002最大支座力N=(1.10。108+1.22.52)0.80=2.514kN抗彎計算強度f=0。196106/4491。0=43.56N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求13、!3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載q1=0。090kN/m活荷載q2=0。300+1。500=1。800kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0。6770.090+0.9901。800）800.04/(1002.06105107780。0)=0。066mm縱向鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.51kN支撐鋼管計算簡圖:支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖(kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩M14、max=0。544kN.m最大變形vmax=0.971mm最大支座力Qmax=7。280kN抗彎計算強度f=0.544106/4491.0=121.24N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.28kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！R8.0kN時，可采用單扣件;8。0kNR12.0kN時，應采用15、雙扣件；R12.0kN時，應采用可調托座.五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.10016.400=1.632kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A雙排架自重標準值,設計人員可根據情況修改。(2)欄桿的自重(kN）：NG2=0.1500.800=0。120kN(3)腳手板自重（kN)：NG3=0.3000.8000。800=0。192kN（4)堆放荷載(kN):NG4=5。0000.8000.800=3.200kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。116、44kN.2?；詈奢d為施工荷載標準值產生的荷載.經計算得到,活荷載標準值NQ=1.0000。8000.800=0。640kN3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。20NG+1。4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.07kN-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到;i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60A-立桿凈截面面積(cm2）；A=4。24W-立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=4.49鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2；l0-計算長度（m)；如果完全參照扣件17、式規范不考慮高支撐架,由公式（1）或（2）計算l0=k1uh(1)l0=（h+2a）(2）k1-計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；u=1.700a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。50m；公式（1）的計算結果:l0=1。1631。7001。80=3。559m=3559/16.0=223.121=0。146=7069/（0.146424）=113.957N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!公式（2)的計算結果：l0=1。800+20。500=2。800m=2800/16。0=175.549=0。233=7069/18、(0。233424)=71。638N/mm2,立桿的穩定性計算f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算l0=k1k2（h+2a)（3）k2-計算長度附加系數，按照表2取值為1。037;公式(3)的計算結果:l0=1.1631。037(1.800+20。500）=3。377m=3377/16。0=211。717=0。163=7069/（0。163424)=102。515N/mm2，立桿的穩定性計算f，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患.七、水平鋼梁的受力計算腳手架的水平鋼梁按照連續梁計算。本工程中，腳手架排距為1600mm，內側腳手架19、距離墻體300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1660。00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3,截面積A=30。60cm2。受腳手架集中荷載P=11。08kN水平鋼梁自重荷載q=1.230。600。00017。8510=0。29kN/m最大彎矩Mmax=5。938kN。m抗彎計算強度f=M/1。05W+N/A=5。938106/(1。05185000。0)+14。3221000/3060。0=35.248N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！八、水平支撐梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼，計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B得到：b=1.65由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值b=1。070.282/b=0.899經過計算得到強度=5.94106/（0.899185000.00）=35。70N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算f,滿足要求！13