午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、恒元廣場工程1#、2#塔吊專項施工方案一、 工程概況及編制依據慈溪恒元廣場項目位于慈溪市東部商務區15#-A、15#-B，南至北三環，東至山洞橋耕地、北至規劃廣場路、西至規劃中央大街。總用地面積約為27359.2平方米，擬建 主樓19-24層辦公酒店，裙房三層商業用房，地下室二層，總建筑面積約13.6萬平方，米（地下室約4.2萬平方米），上部框剪結構。本工程布局二臺QTZ80塔吊分別用于垂直運輸，其中1#塔吊位置4-5/R-S軸之間,2#塔吊位置14-15/R-S,樁基為800鉆孔灌注樁,樁頂標高-3.600m.塔吊扶墻位置設置如下：各道附著裝置之間的間隔距離必須嚴格按照塔吊使用說明書進行設置2、，允許根據實際情況在1M的范圍內進行適當調整，調整到附墻框安裝在塔身標準節有橫腹桿的位置。根據工程地質勘察報告ZK8號鉆孔、ZK10號鉆孔；QTZ80塔吊說明書、建筑樁基技術規范（JGJ9494）、寧波市建筑樁基設計與施工細則（2001甬DBJ0212）。本方案計算采用品茗安全軟件2010版本。二、1#塔吊格構式基礎設計驗算.（1#塔吊位于ZK8號鉆孔附近）1、塔吊基本參數塔吊型號：QZT80； 標準節長度b：3m；塔吊自重Gt：550kN； 塔吊地腳螺栓性能等級：高強10.9級；最大起重荷載Q：80kN； 塔吊地腳螺栓的直徑d：30mm；塔吊起升高度H：41m； 塔吊地腳螺栓數目n：12個；3、塔身寬度B: 1.6m； 2、格構柱基本參數格構柱計算長度lo：6.0m； 格構柱綴件類型：綴板；格構柱綴件節間長度a1：0.5m； 格構柱分肢材料類型：L125x10；格構柱基礎綴件節間長度a2：2m； 格構柱鋼板綴件參數:寬100mm，厚10mm；格構柱截面寬度b1：0.5m； 格構柱基礎綴件材料類型：L100x10；3、基礎參數樁中心距a：2.7m； 樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：28m； 樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁；樁混凝土等級：C35； 樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：20mm； 承臺寬度Bc：4m； 承臺厚度h：1.2m；承臺混凝土等級為：C35； 承臺鋼筋等級4、：HRB335；承臺鋼筋直徑：20； 承臺保護層厚度:50mm；承臺箍筋間距：250mm； 4、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：A類 近海或湖岸區； 風荷載高度變化系數：0.5；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；工作狀態：所處城市：浙江慈溪市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：800kNm； 基礎所受水平力P：35kN；塔吊傾覆力矩M：1160.31kNm； 工作狀態下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：Gc=25BcBch=254.004.001.20=480.00kN；作用在基礎上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.05、0+80.00=1110.00kN；2、塔吊風荷載計算地處 浙江慈溪市，基本風壓0=0.45 kN/m2；擋風系數計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數=0.79；體型系數s=1.90；查表得：荷載高度變化系數z=0.50；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.45=0.30kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.300.791.6041.0041.000.5=318.31kNm；總的最大彎矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(800.00+316、8.31+35.001.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=BH+P=0.451.6041.000.79+35.00=58.35kN5、每根格構柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.00kN； Mkmax=1160.31kNm； Vk=58.35kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； G樁基承臺的自重標準值； My承臺底面的彎矩標準值； yj單樁相對承臺中心軸的Y方向距離； Nik單7、樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=581.38kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=-26.38kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1.258.35/4=17.50kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪8、力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.258.35/12=5.83kN219.13kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.226.38/3.00=10.55kN280.29kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通9、螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m； Ni1單樁樁頂豎向力設計值；經過計算得10、到彎矩設計值：Mx=My=20.55461.381.2=609.02kNm。2、螺栓粘結力錨固強度計算錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=10.55kN； d樓板螺栓的直徑，d=30mm； fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.57N/mm2； h樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 10.55103/(3.1430.001.57)=71.30mm；構造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.00mm。3、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。11、 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00 ； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；經過計算得：s=609.02106/(1.00016.7004.000103(1150.000)2)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.0012、7/2=0.997； Asx =Asy=609.02106/(0.9971150.000300)=1771.389mm2；由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:120040000.15%=7200mm2；建議配筋值：HRB335鋼筋，20170。承臺底面單向根數23根。實際配筋值7226.6mm2。4、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大剪切力為V=697.65kN。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000.00mm； 計算截面的剪跨13、比，=a/ho，此處，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm， 當 3時,取=3，得=0.48； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1150)1/4=0.913； 承臺剪切系數，=1.75/(0.478+1)=1.184； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN0.911.1841.5740001150/1000=7808.05kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！四）、單肢格構柱截面14、驗算1、格構柱力學參數L125x10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z0 =3.45cm每個格構柱由4根角鋼L125x10組成，格構柱力學參數如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=361.67+24.37(50.00/2-3.45)24=46716.64cm4；An1=A4=24.374=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=697.6515、103/(97.48102)=71.57N/mm2f=300N/mm2；格構柱平面內整體強度滿足要求 。3、格構柱整體穩定性驗算L0x1=lo=4.30m；x1=L0x1102/ix1=4.30102/21.89=19.64；單肢綴板節間長度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；0x1=(x12+12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=697.65103/(0.9497.48102)=75.94N/mm2f=300N/mm2；格構柱整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=28.15=150 16、滿足；單肢計算長度：l01=a1=50.00cm；單肢回轉半徑：i1=3.85cm；單肢長細比：1=lo1/i1=50/3.85=12.990.7max=0.728.15=19.7；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩定滿足要求。五）、整體格構柱基礎驗算1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：Ix1=46716.64cm4 An1=97.48cm2W1=2167.83cm3 ix1=21.89cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=46716.64+97.48(2.70102/2-0.50102/2)24=17、4904898.54cm4；An2=An14=97.484=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70102/2-0.50102/2)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1332.00103/(389.92102)+1624.43106/(1.044589.99103)=70.59N/mm2f=300N/mm2格構式基礎平面內穩定滿足要求。3、格構柱基礎整體穩定性驗算L0x2=lo=4.30m；18、x2=L0x2/ix2=4.30102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(3.832+40389.92/38.52)0.5=20.48；查表：x=0.97； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=171756.88N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=20.48=19、150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=200.00cm；單肢回轉半徑：ix1=21.89cm；單肢長細比：1=l02/ix1=200/21.89=9.14 26.375kN；Tuk/2+Gp=628.444/2+351.858=666.08kN 26.375kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：20、N軸向拉力設計值，N=26375.21N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=26375.21/300=87.92mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1120。實際配筋值3456.2 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設21、計規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。三、2#塔吊格構式基礎設計驗算.（2#塔吊位于19號鉆孔附近）1、塔吊基本參數塔吊型號：QZT80(5214)； 標準節長度b：3m；塔吊自重Gt：550kN； 塔吊地腳螺栓性能等級：高強10.9級；最大起重荷載Q：80kN； 塔吊地腳螺栓的直徑d：30mm；塔吊起升高度H：41m； 塔吊地腳螺栓數目n：12個；塔身寬度B: 1.6m； 2、格構柱基本參數格構柱計算長度lo：6.0m； 格構柱綴件類型：綴板；格構柱綴件節間長度a1：0.5m； 格構柱分肢材料類型：L125x10；格構柱基礎22、綴件節間長度a2：2m； 格構柱鋼板綴件參數:寬100mm，厚10mm；格構柱截面寬度b1：0.5m； 格構柱基礎綴件材料類型：L100x10；3、基礎參數樁中心距a：2.7m； 樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：28m； 樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁；樁混凝土等級：C35； 樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：20mm； 承臺寬度Bc：4m； 承臺厚度h：1.2m；承臺混凝土等級為：C35； 承臺鋼筋等級：HRB335；承臺鋼筋直徑：20； 承臺保護層厚度:50mm；承臺箍筋間距：250mm； 4、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：A類 近海或湖岸區； 風荷載高度變化系數：0.5；主弦23、桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；工作狀態：所處城市：浙江慈溪市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：800kNm； 基礎所受水平力P：35kN；塔吊傾覆力矩M：1160.31kNm； 工作狀態下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：Gc=25BcBch=254.004.001.20=480.00kN；作用在基礎上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN；2、塔吊風荷載計算地處 浙江慈溪市，基本風壓0=0.45 kN/m2；擋風系數計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數24、=0.79；體型系數s=1.90；查表得：荷載高度變化系數z=0.50；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.45=0.30kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.300.791.6041.0041.000.5=318.31kNm；總的最大彎矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(800.00+318.31+35.001.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=BH+P=0.451.6041.000.79+35.00=58.35kN5、每根格構柱的受力計25、算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.00kN； Mkmax=1160.31kNm； Vk=58.35kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； G樁基承臺的自重標準值； My承臺底面的彎矩標準值； yj單樁相對承臺中心軸的Y方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.312.7026、2-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=581.38kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=-26.38kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1.258.35/4=17.50kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.258.35/12=5.83kN219.13kN；螺栓抗剪強度滿足要求27、。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.226.38/3.00=10.55kN280.29kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.83/219.13)2+(1028、.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m； Ni1單樁樁頂豎向力設計值；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=20.55461.381.2=609.02kNm。2、螺栓粘結力錨固強度計算錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=29、10.55kN； d樓板螺栓的直徑，d=30mm； fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.57N/mm2； h樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 10.55103/(3.1430.001.57)=71.30mm；構造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.00mm。3、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等30、級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00 ； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；經過計算得：s=609.02106/(1.00016.7004.000103(1150.000)2)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy=609.02106/(0.9971150.000300)=1771.389mm2；由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:1200431、0000.15%=7200mm2；建議配筋值：HRB335鋼筋，20170。承臺底面單向根數23根。實際配筋值7226.6mm2。4、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大剪切力為V=697.65kN。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000.00mm； 計算截面的剪跨比，=a/ho，此處，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm， 當 3時,取=3，得=0.48； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h032、=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1150)1/4=0.913； 承臺剪切系數，=1.75/(0.478+1)=1.184； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN0.911.1841.5740001150/1000=7808.05kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！四）、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數L125x10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z0 =3.45cm每個格構柱由4根角鋼L125x10組成，格構柱力學參數33、如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=361.67+24.37(50.00/2-3.45)24=46716.64cm4；An1=A4=24.374=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=697.65103/(97.48102)=71.57N/mm2f=300N/mm2；格構柱平面內整體強度滿足要求 。3、格構柱整體穩定性驗算L0x1=lo=4.30m；x1=L0x1102/i34、x1=4.30102/21.89=19.64；單肢綴板節間長度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；0x1=(x12+12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=697.65103/(0.9497.48102)=75.94N/mm2f=300N/mm2；格構柱整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=28.15=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=50.00cm；單肢回轉半徑：i1=3.85cm；單肢長細比：1=lo1/i1=50/3.85=12.990.7max=0.728.15=19.735、；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩定滿足要求。五）、整體格構柱基礎驗算1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：Ix1=46716.64cm4 An1=97.48cm2W1=2167.83cm3 ix1=21.89cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=46716.64+97.48(2.70102/2-0.50102/2)24=4904898.54cm4；An2=An14=97.484=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70102/2-0.50102/236、)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1332.00103/(389.92102)+1624.43106/(1.044589.99103)=70.59N/mm2f=300N/mm2格構式基礎平面內穩定滿足要求。3、格構柱基礎整體穩定性驗算L0x2=lo=4.30m；x2=L0x2/ix2=4.30102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.537、=(3.832+40389.92/38.52)0.5=20.48；查表：x=0.97； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=171756.88N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=20.48=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=200.00cm；單肢回轉半徑：ix1=21.89cm；單肢長細比：1=l02/ix1=200/21.89=9.14 26.375kN；T38、uk/2+Gp=627.313/2+351.858=665.515kN 26.375kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=26375.21N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=26375.21/300=87.939、2mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1120。實際配筋值3456.2 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。四、塔吊使用注意事項1. 塔吊應當回填土結束后,從上部承臺算起.2. 先40、挖土至塔吊承臺底板處,進行底板處承臺砼施工,當砼強度達到70%以上方可使用.五、塔吊的安裝步驟 （一）組裝1、按技術要求設置承臺和預埋地腳螺栓。2、塔身自下而上的組成為底架基礎節。3、將已經組裝底架吊在砼承臺上，使底架保持水平，擰緊地腳螺栓。4、把基礎節吊裝在底架上固定好，注意基礎節上有踏步的一面塔身要與建筑物垂直.5、將高度為3m的一節標準（主弦桿內襯圓鋼）慢慢吊裝在基礎節上。安裝時，注意標準節上的踏步和梯子要和基礎上的相對應，標準節之間的連接采用12個特制的M30高強度螺栓，必須按規定達到4800NM的預緊力矩。6、在地面上將爬升架拼裝成整體，并裝好液壓系統，然后將爬升架吊起，套在標準節和41、基礎節外面，并使套架上的爬升擱在基礎節的最后一節踏步(套架上有油缸的一面對準塔身上有踏步的一面套入)。7、在地面上先將上下支座以及回轉機構，回轉支座，平臺等裝為一體，然后將這一套部件吊起安裝在塔身節上。用4個銷子和4個M45的高強度螺栓將下支座分別與爬升架和塔身節相連（引用梁要與建筑平行）。8、在塔頂上連好一切平衡連桿，然后吊起塔頂用4個銷子固定在上支座上，塔頂傾斜的一面與吊壁處同一側。9、在平地上拼裝好平衡臂，并將卷揚機構、配電箱、電阻箱等在平衡臂上，接好各部分所需的電線，然后，將平衡臂吊起來與上支座用銷軸固接完后，再抬起平衡臂成一角度至平衡拉桿的安裝位置，安裝好平衡臂拉桿，再將吊車卸載。142、0、吊起重2.3t的尾衡配重的一塊，放在從平衡臂尾端的平衡臺上。11、在地面上，先將司機室的電氣設備檢查好以后，將司機室吊起至上支座的上面，然后，用銷軸司機室與上支座連接好。12、起重機臂與起里臂拉桿：組合吊臂長度，用相應銷軸把它們裝配在一起。安上小車和吊籃，并把小車和吊籃固定在吊臂根部，把吊臂擱置在1m高左右的支架上，使小車和吊籃離開地面，裝上小車牽引機構。所有銷軸都要裝上開口銷，并將開口銷打開。組合吊臂拉桿長度，用銷軸把它們連接起來，固定在吊臂上弦桿的相應支架。檢查吊臂上的電路是否完善，并穿繞小車牽引鋼絲繩。用汽車起重機將吊臂吊成平衡提升，提升中必須保持吊臂處于水平位置，使用吊臂能夠順利地43、安裝到上支座的吊臂絞點上。在吊臂與上支座連接完畢后，繼續提升吊臂，使吊臂頭部稍微抬起，并將起升機構鋼絲繩繞過踏頂的安裝滑輪，按要求連接好，然后開動卷揚機拉起拉桿，使銷軸使其連接到塔頂上拉桿上。松弛起升機構鋼絲繩，把吊臂緩慢放下，使拉桿處于拉緊狀態，然后，松弛起升鋼絲繩。13、穿繞起升鋼絲繩，將起升鋼絲繩入卷筒引起，經塔頂導向滑輪后，繞過在臂架根部的起重量限制器滑輪，再引向小車滑輪與吊溝滑輪穿繞。最后，將繩端固定在臂頭上，把小車開至最根部，轉動小車上帶有棘輪的小儲繩卷筒把牽引繩盡力張緊。（二）塔身標準節的安裝1、將起重臂旋轉至引入塔身標準節的方向（起重臂位于爬升架上外伸，框架的正上方）。如果準備44、加上幾個標準節，則把要加的標準節一個個吊起依次排列在起重臂正下方。2、放松電纜上部略大于總的爬、升高度，將爬升架和下支座間用個銷子穿起聯結好。3、在地面上先用引進小車將標準節鉤住，然后吊起標準節，調整小車的位置使得塔吊的上部重心落在頂升油缸梁的位置上。4、拆除塔身和下支柱之間的四個高強度螺栓。5、將頂升橫梁掛在塔身的踏步上，開動液壓系統使活塞桿全部伸出后，銷死活塞桿，使套加上的爬升擱在塔身的踏步上，接著油缸全部縮回，重新使頂升橫梁掛在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此時塔身上方引至塔身的正上方，對準標準節的螺栓將上下塔身標準節連接牢靠（擰緊螺栓予緊力570KN，予緊力矩4800N.M），退出引進45、小車，用吊鉤吊下引進小車，鉤住一個要加的標準節，吊起標準節。6、按上述方法，加入第二節后，將下支座與塔身之間的四個連接螺栓擰緊。7、安裝好底架的四個斜撐桿，至此，塔機才算安裝完畢。六、塔機的操作維護1、機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養和安全操作規程，無關人員未經許可不得攀登塔機。2、塔機的正常工作氣溫為-20至+40度，風速低于13m/s。3、塔機每次轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗；靜載實驗吊重為額定荷載的125%，動載實驗吊重為額定載荷110%。4、夜間工作時，除塔機本身自有的照明外，施工現場應有充足的照明設備。5、塔吊的操作必須落實三定制，司機的操作規程嚴格執行。處理電46、氣故障時，須有維修人員以上。6、 多臺塔機在現場同時工作時，應采用各不同一高度的方法進行，同時司機應高度集 中注意，避免塔機相互碰撞，注意塔機周圍的建筑物。7、塔機應當經常檢查、維護、保養，傳動部件應有足夠的潤滑劑，對易損件應經常檢查、維修或更換，對連接螺栓，特別是經常振動的零件，應檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。8、檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.5-1mm之間，磨擦面上不應有油污等污物。9、鋼絲繩的維護和保養應嚴格按GB5144-85規定執行，發現有超過有關規定，必須立即換新。10、塔機的各結構、焊縫及有關購件是否損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫，如有問題應47、及時修復。11、各電器線路也應定時檢查，是否有老化、故障、損壞等情況，應及時修復和保養。七、 塔機沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔機基礎沉降觀測應定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當塔機在獨立高度以內時應半月一次，當安裝在附墻后應每月觀測一次（安裝附墻時就要觀測垂直狀況，以便于附墻的調節）。2、當塔機出現沉降不勻，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔機進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定，當有多道附墻架設后，塔機48、的垂直校正，在保證安全的前提下，可通過附墻拉桿的長度來實現。八、塔機的拆卸塔機的拆卸方法與安裝方法基本相同，只是工作程序與安裝時，相反，即后裝的先拆，先裝的后拆，具體步驟如下：1、調整爬升架導輪與塔身立柱的間隙為35為宜，吊一節標準節移動小車位置至大約離塔機中心10m處，使塔吊的重心落在頂升油缸上的絞點位置，然后卸下支座與塔身連接的8個高強度螺栓。2、將活塞桿全部伸出，當頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上、下支座與塔身脫離，推出標準節至引進橫梁外端，接著縮回全部活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞桿，重新將頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，縮49、回全部活塞桿，使上、下支座與塔身連接，并插上螺栓。3、以上為一次塔身下降過程，連續降塔吊時，重復以上過程。4、拆初時，必須按先降后拆附近墻的原則進行拆除。 塔機降至（基本高度）時，用汽車吊輔拆除，具體步驟如下： 配重吊離（留一塊配重，即平衡臂從尾部起的第一個位置）平衡臂 拆除起重臂（整體）至地面吊離最后一塊配重平衡臂拆除平衡臂塔帽拆除上、下支座拆除（包括拆除電源和司機室）爬升套、斜撐桿拆除最后拆除標準3節標準節。5、待塔吊拆卸完后，對塔吊基礎砼和高地下二層板面樁用風鎬進行機械鑿除，然后進行人工剃鑿，樁頂采用小釬修平。九、安全措施1、上崗前對上崗人員進行安全教育，戴好安全帽，嚴禁酒后操作。2、塔機的按拆工作時，風速超過13m/s和雨雪天，應嚴禁操作。3、操作人員應佩帶必要的安全裝置，保證安全生產。4、服從統一指揮，禁止高空拋物。5、注意周圍環境，如高壓線、地面承載能力等，確保拆裝安全。安裝拆除卸塔機派專門人員警戒，嚴禁無關人員在作業區內穿行。6 拆裝塔機的整個過程，必須嚴格按操作規程和施工方案進行，嚴禁違規操作。十、接地裝置 按規范要求接地保護裝置，要求實測中伏接地電阻不大于4。十一、1#、2#塔吊基礎圖；1#、2#塔吊基礎定位圖; 1#、2#塔吊基礎配筋圖見后附圖.