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1、特大橋48+80+48m連續箱梁0#塊托架法施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況2二、施工工藝及方案31、0#塊施工方案32、施工工藝4、施工工藝流程4、墩梁臨時固結4、0#塊支架施工5、梁體模板施工5、支架預壓6、混凝土澆筑7、預應力筋張拉9、孔道壓漿9三、托架預壓101、預壓目的10（1）、檢查、驗證托架的結構安全和承載力；10（3）、消除結構的非彈性變形。102、荷載計算103、加載方案10（1）、預壓荷載布置：11（2）、加載方法：11（3）、終止預壓的標準：11（4）、卸載：2、114、應急保障措施115、試驗數據的分析處理與試驗結果的評估126、安全注意事項及其它12四、0#塊現澆滿堂支架荷載計算131、材料選擇132、荷載計算13（1）腹板下荷載計算13（2）底板下荷載計算16一、工程概況本橋起始樁號DK281+884.7，終點樁號DK283+124.9，中心里程樁號DK282+496.69，全長1240.2m。其中30#33#墩之間設計為（48+80+48）m懸臂法施工預應力混凝土連續箱梁。箱梁0#塊長度8.0m，腹板厚1m, 底板厚t=0.9471m, 梁高H=6.496.22 m。0#塊C50混凝土228.1m3，Q235鋼筋2573Kg，HRB335鋼筋23、6413 Kg。箱梁0#塊墩身外單側懸臂梁段長2.0m，混凝土方量為44.5m3，自重115.7t。二、施工工藝及方案1、0#塊施工方案0#塊采用在托架法施工方法。在澆注墩身時，在墩身預埋14個35*30*70cm的方盒（具體位置尺寸見附圖），順橋向每邊5個，橫橋向每邊2個，為防止托架下部開裂，應在預埋件下面加密10*1016的鋼筋網，等墩身澆筑完畢后，拆模安裝托架，然后在托架上安裝橫梁，橫梁間距1.5米左右，橫梁上面安裝9根縱梁，在腹板地方加密一根，縱梁上面放12cm雙槽鋼，間距0.6米，在槽鋼上面安裝碗口式鋼管架，鋼管架上安裝頂托等，頂托上面放10*10方木，方木上面安裝底模。模板：箱梁底4、模使用18mm厚竹膠板；箱梁側模采用整體鋼模板，單塊長5m，采用6mm厚鋼板做面板，10cm槽鋼背帶，外框架采用14cm槽鋼。為安裝方便，把側模翼板懸臂部分與腹板直摸板部位分為兩部分，框架用法欄盤連接成整體，采用4條I15的工字鋼斜向支撐在墩頂位置。0#塊內模采用18mm厚竹膠板和10cm10cm方木組裝，并采用20mm拉桿與外側模對拉，布置間距為100cm120cm。內模頂模采用鋼管支架，支撐于底模上。側模用20mm通長拉桿在側模上、中、下三個部位進行對拉。各部件進料前，應對原材料進行檢查，必須滿足國家標準要求，嚴禁采用非國標的各種鋼材。2、施工工藝、施工工藝流程預埋中墩臨時固結構造和和和托5、架預埋鋼筋、模板加工各種材料準備托架安裝、底模安裝底模調整鋼筋綁扎預應力管道安設、加固模板安裝模板加固調校檢查混凝土澆筑及養護預應力張拉、壓漿、封錨拆除模板托架拆除、現場清理托架預壓0#塊施工工藝流程圖、墩梁臨時固結a、設計要求臨時錨固措施中支點處應能承受74586KNM的不平衡彎矩及34356KN的支反力.b、確定產生不平衡彎矩的荷載現澆梁在分段施工過程中會產生部分不平衡荷載，產生不平衡荷載主要為三部分： 堆放在已施工節段上的料具、鋼材、以及施工人員等臨時荷載引起的不均衡荷載，此部分荷載為主荷載； 箱梁構件自重因施工產生的誤差及T構自身兩端設計重量偏差引起的不均衡荷載，此部分荷載較小。 施工6、過程中空中吊裝機具時，吊裝機具墜落在橋面上對橋梁產生的沖擊荷載。c、墩梁固結方案1）在墩頂四角設個臨時支墩，采用C50混凝土。每個臨時支墩內布置252根32普通螺紋鋼筋，支墩尺寸150cm120cm。2）連續梁箱體與臨時支座相接部位布設縱橫12間距100mm的鋼筋網。3）臨時支座頂底面各設一薄層隔離層，隔離層用兩層油毛氈制作，以便在合攏后清除臨時支座。、0#塊支架施工托架材料規格：托架采用槽鋼對口焊接而成，有30,40.12等幾種型號，碗口式鋼管架頂桿采用0.6m、0.3m兩種組成，頂托采用可調托撐。、梁體模板施工a、底模A0#段底模支承在支架上，按設計要求調整模板面坡度，模板底梁采用10107、cm方木，并用楔木或鋼板墊平。立模標高應根據預壓結果預留支架系統的彈性變形值，設計預拱度，砼徐變及二期荷載等因素確定。b、外側模板外側模板用型鋼和組合鋼模板加工組拼，以螺栓定位，標高調整和拆模采用鋼管頂托。c、內模板和過人洞模板箱梁內腔選用組合鋼模或木模。為便于模板的拆運，構件長度宜小于2m。過人洞模板也可采用竹腳板。d、端板與堵頭板端板與堵頭板是保證A0#段梁端和孔道成形滿足要求的措施。端模架為鋼結構，骨架100mm100 mm10 mm角鋼做橫梁、豎梁，用長拉桿穿過兩內模對拉。每端可用多根角鋼作斜撐與支架聯結，以保證端板準確定位。由于箱梁縱向預應力管道密集，堵頭板預應力筋孔道集中，根據施工8、要求及制作條件，用鋼板加工后組拼。外側模、內模、端模間用拉桿螺栓聯結并用鋼管做內撐，以制約施工時模板變位和變形。e、模板安裝成形后模板的整體、局部強度和剛度應滿足安全要求，其允許撓度及變形誤差應符合規定，外形尺寸準確，模面平整光潔，裝拆操作安全方便。模板內部尺寸允許偏差為03mm；軸線偏位允許偏差為50mm，模面平整度（2m內）允許偏差為1mm。模板安裝順序為：安裝底板外側模內模端頭板底板堵頭板頂板內模頂板堵頭板外翼邊板。f、模板拆卸澆筑混凝土后，待強度達到設計強度的75%時可按如下順序脫模：堵頭板端模板外側模過人洞模底模。底模必須等到本節段預應力張拉后才能進行。、支架預壓因為0#塊，1#塊都9、在托架上面澆筑，故只需在最不利位置進行預壓即可。0#塊懸挑2米，而1#塊懸挑5米，0#塊懸挑重115.7T，而1#塊懸挑重153.4T，故最不利位置在1#塊上，只需要在1#塊位置進行預壓即可。在承臺內預埋10個110mm的PVC管，順橋向每邊5個，水平布置離承臺表面1米，和托架位置對應，預壓時在托架上放置一根雙32的工字鋼，在預埋的PVC管中插入100mm的鋼棒，鋼棒下面也放置一根雙32工字鋼，在兩根32工字鋼之間用25精軋螺紋鋼連接，利用穿心式千斤頂將要施加的預壓荷載施加給支架。荷載的施加通過穿心式千斤頂進行，其大小由油壓表測得。張拉采用千斤頂分級張拉，荷載級別分5個級別，020%40%6010、%80%100%，每次都要做好沉降觀測記錄，卸載時，也按5個級別進行，100%80%60%40%20%0，計算出支架的彈性變形和非彈性變形，為立模標高提供依據。鋼棒預埋見附圖。、混凝土澆筑混凝土澆筑前，必須對模板、鋼筋間距、鋼筋保護層、預埋件、構件輪廓幾何尺寸等作認真檢查，報監理批準后方可澆筑。混凝土由混凝土拌和站供應，通過施工便道由混凝土運輸車運輸，混凝土輸送采用汽車泵。混凝土必須在30min 內運至施工現場，完成入倉。當入倉卸料高度大于2m時，必須采取防止砼離析的措施（設溜槽）。箱梁混凝土自標高較低處向高處進行澆筑，對稱布料，水平分層、斜向分段、兩側腹板對稱。澆筑時同一斷面先澆筑底板，后腹11、板、頂板。為避免下梗脅處出現露筋、蜂窩麻面等質量問題，澆筑底板時擬從頂板預留的天窗下灰，待底板打平后，再從腹板下灰。底板、腹板立面澆筑順序示意圖如下圖所示：為保證腹板混凝土不從下部擠出，底板與腹板混凝土應相錯進行，并適應控制澆注高度、速度，混凝土坍落度控制在120160mm內，嚴禁過振。振搗時設專人負責，在振搗上一層時，振搗棒須插入下一層1015cm，而且必須在下層混凝土初凝之前。根據施工時外界溫度和混凝土初凝時間及混凝土每小時輸送率來調整分段長度，混凝土振搗采用插入式振搗棒，并嚴格按規范振搗，振搗時選用經驗豐富的作業工人，確保底板混凝土振搗密實；混凝土澆筑過程中需注意每個內模兩側對稱下料，對12、稱振搗，澆筑分層厚度控制在40cm，減小內模上浮力并防止傾斜、偏位。頂板混凝土的厚度采用焊接臨時豎向鋼筋，在鋼筋上作頂面混凝土高程標記，澆筑時嚴格控制。隔墻人洞以下砼采用局部開口的方法加強搗固確保澆筑質量。橋面板混凝土灌筑到設計標高后用提漿整平機抹平，保證排水坡度和平整度。混凝土在振搗平整后即進行第一次抹面，頂板混凝土應進行二次抹面。第二次抹面應在混凝土近初凝前進行，以防早期無水引起表面干裂。澆筑橫隔板時,適當減小坍落度,保證混凝土澆筑不翻漿。灌筑前檢查鋼筋保護層墊塊的位置、數量及其緊固程度；檢查所有模型緊固件是否擰緊、完好；模型接口是否有縫隙；所有振動器是否完好。在混凝土澆注過程中，隨機取樣13、制作混凝土強度及彈性模量試件，其中強度和彈性模量試件應分別從箱梁底板、腹板和頂板取樣。試件要隨梁體或在同樣條件下振動成型。預應力混凝土連續梁懸臂澆筑允許偏差應符合下表規定：項 目允許偏差懸臂梁端高程與設計高程之差+15合攏前兩懸臂端相對高差合攏段長度的1/100且不大于15梁段模板中線與設計中線之差5軸線偏差15頂面高程差10懸臂施工的要點在于對稱平衡施工，所以箱梁澆筑時兩端應注意平衡，兩側砼澆筑不平衡重不得超過20t。、預應力筋張拉縱向預應力體系：采用127-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用與之配套的機具設備。管道形成采用鍍鋅金14、屬波紋管成孔。橫向預應力體系：采用(3/4/5)7-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用BM15-(4/3/5)（P）錨具及配套的支承墊板，張拉采用YDC240Q型千斤頂，管道形成采用內徑7520mm扁形金屬波紋管成孔。豎向預應力體系：豎向預應力采用PSB830型25高強度精軋螺紋鋼,錨固采用鋼墊板螺母進行,張拉采用YC60A型千斤頂，管道采用內徑35mm鐵皮管成孔。預施應力分階段一次張拉完成。張拉應在梁體混凝土強度達到設計值的100%，彈性模量達到設計值的100%后進行，且必須保證張拉梁體混凝土齡期大于6天。預施力采用兩端同步張拉，并左右對稱進行，最大不平15、衡約束不超過1束，張拉順序先腹板束，從外到內左右對稱進行。各節段先張拉縱向再豎向再橫向，并及時壓漿。預施應力采用雙控措施，預施應力值以油壓表讀數為主，以預應力筋伸長值進行校核。預施應力過程中保持兩端的伸長量基本一致。、孔道壓漿張拉結束穩定后即可封閉端頭進行壓漿，封閉采用速凝高標號砂漿，以盡快壓漿。漿體為水泥漿，水灰比控制在0.4-0.5之間，粘度18-20S，并摻入早強劑，壓漿機采用活塞式壓漿泵，壓力控制在0.5-0.7Mpa，灰漿過篩后儲于灰漿桶中，并低速攪拌。并保持足夠的數量保證每根管道可以一次連續完成壓漿。水泥漿自調制到壓入管道的間隔時間不得超過40min。壓漿前先對孔道進行清洗，并用壓16、縮空氣沖除孔內積水，水泥漿由孔道低點壓入，空氣和余漿由高點排氣孔排出，壓漿達到孔道排出飽滿的水泥漿時封閉出漿孔，然后持續保持壓力，讓水從鋼絞線縫隙內泌出，待水不再泌出時停止壓漿，通過此種方法可以取得較好的壓漿效果。三、托架預壓1、預壓目的（1）、檢查、驗證托架的結構安全和承載力；（2）、測量支架在設計荷載作用下的彈性變形（下沉量），為0塊，1#塊施工時正確設置底模預抬量；（3）、消除結構的非彈性變形。2、荷載計算分析知墩頂范圍內的梁體混凝土重量由墩頂支座及臨時固結傳給橋墩，支架只承受橋墩范圍以外的混凝土總量。1#塊單側托架承受的混凝土體積為：59 m3而0#塊單側托架承受的混凝土體積為：44.17、5m3故只需要計算1#塊即可。因此托架承受的荷載為：1534KN。另外，0塊,1#塊底模及底模平臺已鋪設，側模及支撐已安裝；要考慮0塊上施工人員及施工設備傾倒砼（5KN/）及振搗荷載（1KN/）約130.4KN，按照1.2倍荷載加載，因此托架預壓荷載為1664.4 *1.2=1997.28KN。每根精軋鋼受力約400KN。3、加載方案反力架法：該法是在承臺內預埋PVC管，然后插入100mm的鋼棒，橫穿雙32工字鋼，利用穿心式千斤頂將要施加的預壓荷載施加給托架主桁。荷載的施加通過穿心式千斤頂進行，其大小由油壓表測得。這種加載方式具有現場操作靈活、能及時調整且簡單、能基本模擬荷載分布等優點。見后附18、圖。（1）、預壓荷載布置：根據0塊的截面變化情況，其加載點布置盡量與荷載分布相同。相應預壓精軋鋼分布圖布設沉降觀測點在分配梁上，觀測時由同一儀器測量、同一測量人讀數。每次觀測都要對上述測點的標高進行測量記錄，保存好原始數據，以備復核。（2）、加載方法：加載應分級加載，墩兩側托架均衡加載，避免產生過大的不平衡荷載。采用分級加載方式：0-20%-40%-60%-80%-100%，當達到100的荷載時持續24小時。每完成一級加載，均對所有測點進行一次測量，并做詳細記錄。（3）、終止預壓的標準：加載到100荷載之后，持續觀測（每小時觀測一次）托架各測點的沉降變形，當各測點沉降變形量連續3次的讀數差值，19、最大不大于1mm時，即認為托架的強度、剛度滿足設計要求，可以終止預壓。（4）、卸載：采用分級卸載，其程序為：100%-80%-60%-40%-20%-0。每卸下一級荷載，均對所有測點進行一次測量，并做詳細記錄。卸載后對所有螺栓、焊縫等連接部位重新進行一次全面檢查，采用扭矩扳手對螺栓進行抽檢，如有松動則必須對該部位螺栓進行復擰。4、應急保障措施因托架預壓涉及高空作業、預應力作業，為保證托架在預壓過程中的安全，托架預壓時，托架周圍5m范圍內禁止站人，托架下面不得有其他設備，用紅線圍圈警戒，并按照高空作業和預應力作業的安全要求進行操作。并特別注意預應力精軋鋼張拉過程中的保護，預應力精軋鋼外套護管，防20、止崩斷傷人。現場要準備好車輛、擔架及簡單包扎的用品。5、試驗數據的分析處理與試驗結果的評估加載試驗結束后，將對預壓過程中測量的數據進行分析處理，首先將分析支架在預壓過程中產生的彈性變形和非彈性變形，繪制支架在分級加載和卸載過程中各工況下的變形曲線并進行比較，并對試驗結果進行評估。根據現場實測的數據，遵照規范要求，對原始數據加以分析、匯總，并與設計計算值加以對比，依據對比結果給出試驗結論；最后整理成0塊支預壓試驗報告。6、安全注意事項及其它（1）、進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業必須系好安全帶，作業人員應穿防滑鞋。（2）、高空作業人員應事先進行體格檢查，不合格者堅決禁止從事高空作業。（3）、21、上、下作業面周邊應有欄桿、扶手，上、下應設牢固的梯子。（4）、各類安裝與測量標記應齊全、醒目，并注意保護。（5）、試驗前，應辦理好各項簽證手續和填寫好各類記錄表格，做到簽字、日期、內容等準確無誤。四、0#塊現澆滿堂支架荷載計算1、材料選擇木膠合板厚：18 (mm)，抗彎強度：15 (N/mm2)，彈性模量：5200 (N/mm2)木楞寬：100 (mm)，高：100 (mm)抗彎強度：15 (N/mm2)，抗剪強度：1.3 (N/mm2)， 彈性模量：9000 (N/mm2)木楞寬：100 (mm)，高：150 (mm)抗彎強度：15 (N/mm2)，抗剪強度：1.3 (N/mm2)， 彈性模22、量：9000 (N/mm2)支架水平橫桿步距1.2m，立桿鋼管外徑D48mm，內徑d=41mm，壁厚q3.5mm，截面積A489.3mm2，I121867 mm4，W5078 mm3，=170MPa。2、荷載計算因0號塊主要重量由主墩墩頂四個臨時支墩承擔，因此只計算懸臂段箱梁荷載部分。（1）腹板下荷載計算a.箱梁荷載（取最大截面進行計算）：7.7191*2*26KN/m3=401.3932KN，取安全系數1.2，全部作用于底板上單位面積壓力：f1=401.3932*1.2/（2*1.6）=150.5225KN/m2。b施工荷載：f2=2.5 KN/m2。c振搗荷載：f3=2.0 KN/m2。d23、箱梁芯模：f4=2.2 KN/m2。e竹膠板： f5=0.1 KN/m2。f方木： f6=7.5 KN/m2。底模強度計算底模采用竹膠板，板厚h=18mm，竹膠板方木背肋間距為10cm，所以驗算強度采用寬b=10cm平面竹膠板。a模板力學性能彈性模量E=0.1*105Mpa截面慣性矩I=bh3/12=10*1.83/12=4.86cm4。截面抗彎矩W= bh2/6=10*1.82/6=5.4 cm3。b模板受力計算底板均布荷載F=f1+1.4*（f2+f3+f4）=159.9025KN/m2。q=F*b=159.9025*0.1=16KN/m。跨中最大彎矩M=ql2/8=16*0.1*0.1/24、8=0.02KN.m。拉應力：=M/W=20/5.4=3.7Mpa=15Mpa，滿足要求。撓度：從竹膠板小背肋布置可知，竹膠板可看作多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載連續梁進行計算。f=0.677ql4/100EI=(0.677*16*0.14)/(100*0.1*108*4.86*10-8)=0.0223mmL/400=0.25mm。滿足要求。上橫梁強度計算上橫梁為10*10cm方木，中對中間距為30cm。截面慣性距：I=bh3/12=0.1*0.13/12=8.33*10-6m4。截面抗彎矩：W= bh2/6=0.1*0.12/6=1.67*10-4 m3。作用在荷載橫梁的均布荷載為：q= 25、f1+1.4*（f2+f3+f4+f5）*0.3=48KN/m。跨中最大彎矩：M=ql2/8=48*O.32/8=0.54KN.m。拉應力：=M/W=3.233MPa=15Mpa，滿足要求。撓度f=5ql4/384EI=5*48*O.34/384*11*106*8.33*10-6=5.524*10-2mml/400=0.75mm。橫梁方木滿足要求下橫梁強度計算下橫梁為15*10cm方木，中對中間距為30cm。截面慣性距：I=bh3/12=0.1*0.153/12=2.813*10-5m4。截面抗彎矩：W= bh2/6=0.1*0.152/6=3.75*10-4 m3。作用在荷載橫梁的均布荷載為26、：q= f1+1.4*（f2+f3+f4+f5+f6）*0.3=51.15KN/m。跨中最大彎矩：M=ql2/8=51.15*O.32/8=0.575KN.m。拉應力：=M/W=1.533MPa=15Mpa，滿足要求。撓度f=5ql4/384EI=5*51.15*O.34/384*11*106*2.813*10-5=1.743*10-2mml/400=0.75mm。橫梁方木滿足要求（2）底板下荷載計算a.箱梁荷載（取最大截面進行計算）：5.7123*2*26KN/m3=297.04KN，取安全系數1.2，全部作用于底板上單位面積壓力：f1=297.04*1.2/（2*3.2）=55.7KN/m27、2。b施工荷載：f2=2.5 KN/m2。c振搗荷載：f3=2.0 KN/m2。d箱梁芯模：f4=2.2 KN/m2。e竹膠板： f5=0.1 KN/m2。f方木： f6=7.5 KN/m2。底模強度計算底模采用竹膠板，板厚h=18mm，竹膠板方木背肋間距為30cm，所以驗算強度采用寬b=30cm平面竹膠板。a模板力學性能彈性模量E=0.1*105Mpa截面慣性矩I=bh3/12=30*1.83/12=14.58cm4。截面抗彎矩W= bh2/6=30*1.82/6=16.2cm3。b模板受力計算底板均布荷載F=f1+1.4*（f2+f3+f4）=65.08KN/m2。q=F*b=65.08*28、0.3=19.524KN/m。跨中最大彎矩M=ql2/8=19.524*0.3*0.3/8=0.22KN.m。拉應力：=M/W=220/16.2=13.6Mpa=15Mpa，滿足要求。撓度：從竹膠板小背肋布置可知，竹膠板可看作多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載連續梁進行計算。f=0.677ql4/100EI=(0.677*19.524*0.34)/(100*0.1*108*14.58*10-8)=0.7343mmL/400=0.75mm。滿足要求。上橫梁強度計算上橫梁為10*10cm方木，中對中間距為30cm。截面慣性距：I=bh3/12=0.1*0.13/12=8.33*10-6m4。截面抗彎29、矩：W= bh2/6=0.1*0.12/6=1.67*10-4 m3。作用在荷載橫梁的均布荷載為：q= f1+1.4*（f2+f3+f4+f5）*0.3=19.6KN/m。跨中最大彎矩：M=ql2/8=19.6*O.32/8=0.221KN.m。拉應力：=M/W=1.323MPa=15Mpa，滿足要求。撓度f=5ql4/384EI=5*19.6*O.34/384*11*106*8.33*10-6=2.256*10-2mml/400=0.75mm。橫梁方木滿足要求下橫梁強度計算下橫梁為15*10cm方木，中對中間距為60cm。截面慣性距：I=bh3/12=0.1*0.153/12=2.813*130、0-5m4。截面抗彎矩：W= bh2/6=0.1*0.152/6=3.75*10-4 m3。作用在荷載橫梁的均布荷載為：q= f1+1.4*（f2+f3+f4+f5+f6）*0.6=45.432KN/m。跨中最大彎矩：M=ql2/8=45.432*O.62/8=2.044KN.m。拉應力：=M/W=5.451MPa=15Mpa，滿足要求。撓度f=5ql4/384EI=5*45.432*O.34/384*11*106*2.813*10-5=1.549*10-2mml/400=0.75mm。橫梁方木滿足要求托架計算實際澆注1#塊圖位移計算桿端位移值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - -31、 單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00001389 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00090375 -0.00355982 0.00005366 3 0.00000000 0.00000000 -0.00001389 0.00090375 -0.00355982 0.00005366 4 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 32、0.00000000 0.00000000 5 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000最大位移量為0.8CM，符合要求。預壓圖位移計算桿端位移值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00000196 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.0019033、036 -0.00727193 -0.00001807 3 0.00000000 0.00000000 -0.00000196 0.00190036 -0.00727193 -0.00001807 4 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 5 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-最大位移值0.7CM，符合要求。實際澆注0#塊圖位移計算桿端位移值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u 34、-水平位移 v -豎直位移 -轉角 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00000513 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00010680 -0.00044805 0.00002312 3 0.00000000 0.00000000 -0.00000513 0.00010680 -0.00044805 0.00002312 4 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 5 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-最大位移0.6CM,符合要求。