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1、xxMALLxxx項目底板及負(fù)四層外墻跳倉法施工方案一、工程概況3二、編制依據(jù)32.1設(shè)計圖紙32.2規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程、圖集32.3參考文獻(xiàn)32.4類此工程實例3三、地下室混凝土澆筑方案的選擇43.1原設(shè)計方案43.2后澆帶法施工存在的主要問題43.3跳倉法原理和優(yōu)點53.4“跳倉法”在本工程應(yīng)用可行性分析5四、施工方案64.1施工部署64.2砼及原材料技術(shù)要求74.3“跳倉法”施工縫的留置和構(gòu)造74.4防止外墻開裂的構(gòu)造措施94.5防止底板開裂措施104.6混凝土的澆筑104.7砼的養(yǎng)護(hù)104.8 砼施工的質(zhì)量控制措施11五、施工組織布置及分工125.1施工隊伍選擇125.2施工機械選擇132、六文明安全施工13七、混凝土供應(yīng)及場外運輸方案13八、“跳倉法”抗裂計算說明15一、 工程概況1. 工程建筑面積：15.7萬m22. 建筑工程等級及分類：大型一類公共建筑3. 建筑層數(shù)：地下4層，地上6層，建筑高度42.5m。4. 設(shè)計使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為六度。5. 建筑總長為160,3m，總寬為153.39m，6. 結(jié)構(gòu)形式：框架剪力墻結(jié)構(gòu)7. 基礎(chǔ)底板：底板厚度600，負(fù)四層外墻550，混凝土強度等級為C35P10，底板鋼筋C18200，外墻豎向鋼筋外排C25200，內(nèi)排C22150；水平鋼筋外排內(nèi)排C16120，中排122008. 防水：采用4+3厚聚酯胎SBS改性瀝青防水卷3、材9. 抗浮錨桿：設(shè)計為4C32，孔徑200，間距2100，入中風(fēng)化錨固深度4.5m二、 編制依據(jù)2.1設(shè)計圖紙本工程地下室結(jié)構(gòu)及人防圖紙。2.2規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程、圖集規(guī)范規(guī)程標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB502042002混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB500102010補償收縮混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JGJ/T178-2009大體積混凝土施工規(guī)范 GB 50496-2009混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程 JGJ/T 10-2011普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程 JGJ55-2010混凝土強度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn) GBJ107-2010地下防水工程技術(shù)規(guī)程 GB50108-2008地下防水工程質(zhì)量驗收規(guī)范 GB5024、08-2011其它本企業(yè)內(nèi)部質(zhì)量、安全、環(huán)境程序文件、企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)及管理制度建筑施工手冊及其它參考文件資料2.3參考文獻(xiàn)工程結(jié)構(gòu)裂縫控制-“王鐵夢法”應(yīng)用實例集工程結(jié)構(gòu)裂縫控制-“抗與放”的設(shè)計原則及其在“跳倉法”施工中的應(yīng)用2.4類此工程實例李滄萬達(dá)廣場項目石油大學(xué)留學(xué)生培訓(xùn)樓工程-膨脹帶法三、地下室混凝土澆筑方案的選擇3.1原設(shè)計方案本工程地下室屬超長、超寬結(jié)構(gòu)，為控制混凝土溫度收縮和混凝土干縮裂縫，減少永久性伸縮縫留置，本設(shè)計采取設(shè)置后澆帶的措施來解決。設(shè)計要求如下： 1本工程設(shè)置后澆帶，具體位置見基礎(chǔ)及板施工圖紙，后澆帶寬度為1000mm，混凝土強度為C35P10。后澆帶砼澆筑前應(yīng)認(rèn)真鑿毛5、清洗兩側(cè)混凝土，整理好鋼筋，原砼面刷界面劑，摻適量膨脹劑的混凝土澆筑，振搗密實，嚴(yán)禁漏漿；混凝土終凝后即行覆蓋，灑水 養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間不少于14天。2后澆帶應(yīng)按設(shè)計要求預(yù)留，混凝土達(dá)到設(shè)計要求后方可拆模。后澆帶澆筑宜低溫時澆筑。3控制收縮后澆帶混凝土在兩個月后澆灌施工。沉降后澆帶根據(jù)沉降觀測結(jié)果由勘查及設(shè)計單位共同確定何時施工。4澆筑混凝土前應(yīng)將后澆帶表面清理干凈并對鋼筋整理或施焊。后澆帶混凝土選用早強、補償收縮混凝土澆筑，強度等級比兩側(cè)混凝土強度等級高一級。5后澆帶兩側(cè)未考慮懸挑，應(yīng)采取有效措施保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，后澆帶澆注后達(dá)到設(shè)計強度方可拆除模板。 3.2后澆帶法施工存在的主要問題1首先影響施工6、進(jìn)度，按照規(guī)范規(guī)定和設(shè)計要求，后澆帶至少需60d以后，才能用膨脹混凝土澆筑。2施工工藝復(fù)雜，后澆帶貫穿于整個地下結(jié)構(gòu)，所到之處梁板均斷開，給施工帶來很多不便；模板支撐、處理工藝繁瑣。3在后澆帶留置期間，將不可避免地落進(jìn)各種垃圾雜物和施工用水，鋼筋將會出現(xiàn)銹蝕，在后澆帶填充混凝土前，需將兩側(cè)混凝土鑿毛、清理，由于此處鋼筋密布，鑿毛、清理異常艱難、極其麻煩，處理不好往往會成為小滲漏和結(jié)構(gòu)安全的隱患。4新老混凝土的粘接強度很難保證，由于澆筑時間差，造成底板混凝土的干縮大部分已于后澆帶灌充前完成。因此，后澆帶混凝土的干縮極易在新老混凝土的連續(xù)處產(chǎn)生裂縫。設(shè)置后澆帶的目的是防止底板裂縫的產(chǎn)生，而后澆帶處7、理不好卻人為地在每條后澆帶處造成兩條貫穿裂縫，引起漏水。3.3跳倉法原理和優(yōu)點1.跳倉法的定義：在大體積混凝土混凝土工程施工中，將超長的混凝土塊體分為若干小塊體間隔施工，經(jīng)過短期的應(yīng)力釋放，再將若干小塊體連成整體，依靠混凝土抗拉強度抵抗下一段的溫度收縮應(yīng)力的施工方法。2、跳倉法原理根據(jù)結(jié)構(gòu)長度與約束應(yīng)力的非線性關(guān)系，即在較短范圍內(nèi)結(jié)構(gòu)長度顯著的影響約束應(yīng)力，超過一定長度后約束應(yīng)力隨長度的變化趨于恒定，所以跳倉法采用先放后抗，采用較短的分段跳倉以“放”為主以適應(yīng)施工階段較高溫差和較大收縮，其后再連成整體以抗為主以適應(yīng)長期作用的較低溫差和較小收縮。跳倉間隔時間710天。跳倉法和后澆帶的設(shè)計原則是一8、致的，都是“先放后抗”，只是后澆帶改變成為了施工縫。后澆帶法沒有利用混凝土的抗拉強度，偏于安全。3、跳倉法優(yōu)點（1）倉間施工縫清理簡易，混凝土結(jié)合有保證。利用倉間混凝土的澆筑時間間隔短、施工縫處混凝土強度較低，后澆倉的鋼筋尚未綁扎完成之前，垃圾雜物較少，易于邊施工邊清理，這就有利于倉體間混凝土的結(jié)合。（2）可將本工程原設(shè)計后澆帶分割成的“大塊”重新細(xì)分為較小的跳倉法“小塊”，而“小塊”“停滯”一定時間可釋放本身的大部分早期溫升收縮變形、減少約束，即先“放”；經(jīng)過一定時間后，再合攏連成整體，剩余的降溫及收縮作用將由混凝土的抗拉強度來抵抗，即后“抗”，做到“抗放兼施，先放后抗”，最后“以抗為主”的9、原則控制裂縫。（3）跳倉法施工方法是以“縫”代“帶”，其關(guān)鍵是“跳倉”間隔澆筑。底板、樓板及側(cè)墻鋼筋、模板、混凝土均可“小塊”分倉流水施工，流水節(jié)拍縮短從而可縮短工期。3.4“跳倉法”在本工程應(yīng)用可行性分析1、本工程屬于超長混凝土結(jié)構(gòu)，地下4層，單層施工面積約20000平方米，有足夠的流水段。2、地下工程在施工中承受的溫度和濕度變化較大，而在地下回填土以后，正常使用階段，溫濕度變化較小。在這樣的施工環(huán)境中，施工階段中發(fā)生的溫度應(yīng)力遠(yuǎn)大于混凝土材料的抗拉能力，完全靠抗的辦法很難抗得住，應(yīng)當(dāng)采取“抗放兼施”，“先放后抗”，最后“以抗為主”的辦法。這說明地下工程環(huán)境條件最適于“跳倉法”施工。3、采用10、跳倉法施工，即把整體結(jié)構(gòu)按施工縫分段，隔一段澆一段（跳開一段澆一段），經(jīng)過不少于7d時間再填澆成整體。用此方案施工即可避免一部分施工初期的激烈溫差及干縮作用，大量消減施工期間的溫度伸縮應(yīng)力，有效控制裂縫，還能加快進(jìn)度。四、施工方案4.1施工部署因臺柳路一側(cè)支護(hù)進(jìn)度不同，跳倉法按東西兩段區(qū)域施工，A區(qū)、B區(qū)兩家勞務(wù)同時進(jìn)行，每區(qū)段8個倉段分別進(jìn)行流水施工，相鄰倉段澆筑時間間隔大于7d，分倉布置見附圖第一區(qū)段為A1-A4區(qū)、B1-B4區(qū)；第二區(qū)段A6-A8區(qū)、B5-B8區(qū)，澆筑時間如下：區(qū)段倉段澆筑時間混凝土量m倉段澆筑時間混凝土量m東側(cè)第一區(qū)域A1區(qū)2014-9-171345B1區(qū)2014-9-11、18735A2區(qū)2014-9-51188B2區(qū)2014-9-6651A3區(qū)2014-9-10774B3區(qū)2014-9-201188A4區(qū)2014-9-18884B4區(qū)2014-9-12946西側(cè)第二區(qū)域A5區(qū)2014-10-2837B5區(qū)2014-10-301002A6區(qū)2014-9-25491B6區(qū)2014-10-21002A7區(qū)2014-10-5891B7區(qū)2014-10-12655A8區(qū)2014-10-12645B8區(qū)2014-10-5571底板跳倉分區(qū)圖混凝土施工采用地泵澆筑，泵車布置在黑龍江路一側(cè)場地，基坑深度22m，在支護(hù)樁6、7單元交界處支護(hù)體系與結(jié)構(gòu)外墻5m三角區(qū)域搭設(shè)甭管架體12、，利用支護(hù)腰梁作為拉結(jié)點，在腰梁上部植入2根20鋼筋外部套上鋼管，不得破壞預(yù)應(yīng)力錨桿體系，架體與其連接，見附圖1：架體布置圖為防止垂直向下運輸堵泵隱患，將甭管進(jìn)行3段彎折，每段垂直高度7m，具體見附圖4.2砼及原材料技術(shù)要求1、預(yù)拌混凝土技術(shù)參數(shù)要求 預(yù)拌混凝土首先要滿足設(shè)計強度要求，其試驗強度值控制在110130%為宜，不宜過高；混凝土初凝時間不宜少于2-3小時，終凝時間不宜小于12-14小時；混凝土到現(xiàn)場塌落度宜控制在150-180mm之間混凝中摻加的粉煤灰質(zhì)量等級不得低于二級，礦粉S95，總摻量不超過35%，外加劑減水率不應(yīng)低于8%每立方混凝土用水量不超過180kg，水膠比控制在0.4013、.45之間，混凝土單位膠凝含量控制在400kg/ m左右（C35）。水泥采用P.O42.5R水泥。砂采用中粗砂，不得采用細(xì)砂，砂含泥量不得大于2%,含水率應(yīng)小于0.5%，砂率宜控制在3840%之間。粗骨料采用吸水率較低的石灰?guī)r，531.5mm連續(xù)級配，針片狀含量小于3%，粗骨料含泥量不得大于1%，含水率應(yīng)小于0.2%，每立方米粗骨料用量不少于1000kg。本工程地下室混凝土除滿足坍落度、強度和抗?jié)B性能以外，其膨脹率要滿足以下要求：底板0.015%0.025%（帶抗浮錨桿部位為0.020%0.030%），側(cè)墻0.030%0.035%，最終摻量根據(jù)產(chǎn)品說明書、膨脹率以及最終的混凝土配合比來最終確定14、。2、膨脹率測定方法用100mm100mm300mm試件，中間預(yù)埋入10mm（圓鋼）限制鋼筋骨架，當(dāng)混凝土強度達(dá)到35MPa時脫模，用專用儀器測定初始長度，然后放入水中測定其7d、14d伸長率。4.3“跳倉法”施工縫的留置和構(gòu)造1施工縫留置原則及部位施工縫的位置應(yīng)避開集水井、電梯坑、柱基、條基等結(jié)構(gòu)變化較大部位，且設(shè)置在結(jié)構(gòu)受力較小部位。2施工縫的做法地下室底板與墻體交接處做法（見下圖）：底板混凝土施工縫位置做法（見下圖）：（1）止水鋼板安裝用C12鋼筋間距1000mm設(shè)置固定附加筋支架，將止水鋼板與支架鋼筋電焊在一起。止水鋼板的接長采用搭接焊方式，搭接長度50mm。（2）安裝鋼絲網(wǎng)隔離帶用C15、8鋼筋焊制H/2高（H為基礎(chǔ)底板厚度）鋼絲網(wǎng)隔離帶的鋼筋骨架，短鋼筋間距150mm。將密目鋼絲網(wǎng)綁扎在鋼筋骨架上作為跳倉法混凝土施工縫隔離帶?；炷潦┕たp做法（見下圖）：底板鋼筋施工縫處采用洞眼較小的鋼絲網(wǎng)加止水鋼板的做法。鋼絲網(wǎng)在澆注混凝土后，接口處形成粗糙表面，為下一次澆注混凝土提供非常理想的接合面，不需要人工鑿毛、清洗，即可進(jìn)行第二次混凝土澆筑，使新舊混凝土結(jié)合成牢固的整體，大大地提高了接縫質(zhì)量，提高了接縫處的抗?jié)B漏性能。3施工縫的處理措施在施工縫施工時，在已凝固的混凝土表面上（澆筑完成至少24小時后），用鏨子清除水泥薄膜和松動的石子以及軟弱的混凝土層，并加以鑿毛。施工縫混凝土澆筑前一天16、用水沖洗干凈并充分濕潤，并在水平施工縫處鋪一層與混凝土內(nèi)成分相同的水泥砂漿。從施工縫處開始澆筑時，應(yīng)避免直接靠近縫邊下料。機械振搗前宜向施工縫處逐漸推進(jìn)，并距8001000mm處停止振搗，但應(yīng)加強對施工縫接縫的搗實工作。4.4防止外墻開裂的構(gòu)造措施1、地下室外墻模板采用保溫性能和保濕性較好的15厚膠合板模，模板應(yīng)拼縫嚴(yán)實，加固可靠、定位準(zhǔn)確，混凝土澆灌前澆水潤濕。2、地下室外墻拆模后及時進(jìn)行外墻防水與回填工作。3、混凝土采用“一個坡度、分層澆筑、循序推進(jìn)、一次到頂”的澆灌工藝，分層厚度不超過500。對于部分落差大的外墻采取溜槽、串桶及于墻中開設(shè)澆灌孔等措施以防止混凝土離析。4.5防止底板開裂措17、施1、采用二次壓光技術(shù)，在混凝土澆筑完成4h后進(jìn)行二次壓光技術(shù)。有效消除表面早期塑性裂縫。2、底板混凝土一定要二次振搗，采用跳倉法施工，對混凝土早期脫水要求高，要求及時覆蓋塑料布，防止混凝土失水過快而產(chǎn)生裂縫。養(yǎng)護(hù)時間不小于14天。3、柱基下臥、電梯井集水坑、外墻陰角等變截面部位陰陽角防水保護(hù)層進(jìn)行做半徑50mm圓弧處理，減少應(yīng)力集中引起的混凝土開裂。4、混凝土分層放斜坡澆筑，每層厚度控制在500mm以內(nèi)，每步錯開5000mm，加強混凝土振搗管理，下層混凝土振搗不密實，不得澆筑上層混凝土。4.6混凝土的澆筑本工程混凝土施工采用商品混凝土，到達(dá)施工現(xiàn)場后泵送至澆筑部位，澆筑前對混凝土泵管進(jìn)行檢查18、，合格后方可進(jìn)行，澆筑混凝土?xí)r首先在泵管內(nèi)泵送2m3與混凝土同配合比的砂漿，對管道進(jìn)行濕潤，潤泵砂漿應(yīng)卸入專用料斗另行處理。采用插入式振搗棒振搗施工，一定要二次振搗，確?；炷琳駬v密實。沿澆筑混凝土的方向，在前、中、后布置3道振動棒，第3道振動棒布置在底排鋼筋處或混凝土的坡腳處，確?；炷料虏康拿軐?；后1道振動棒布置在混凝土的卸料點，解決上部混凝土的搗實；中部1道振動棒使中部混凝土振搗密實，并促進(jìn)混凝土流動。混凝土澆筑前，針對各個部位的澆筑特點，進(jìn)行詳細(xì)交底，管理人員跟班作業(yè)，檢查和監(jiān)督振搗作業(yè)。振動棒移動間距不大于400mm，振搗時間15-30秒，快插慢拔，但還應(yīng)視混凝土表面不再明顯下沉、不19、再出現(xiàn)氣泡、表面泛出灰漿為準(zhǔn)，而且應(yīng)插入下層混凝土50mm左右，以消除二層之間的接縫。振搗過程要全面仔細(xì)，禁止因出現(xiàn)漏振而導(dǎo)致蜂窩、麻面等混凝土施工質(zhì)量事故。砼的振搗要定人、定范圍。當(dāng)混凝土澆到板頂標(biāo)高后，應(yīng)用2m長鋁合金刮杠將混凝土表面找平，且控制好板頂標(biāo)高。然后用木抹子拍打、搓抹兩遍，在混凝土在初凝后，終凝之前用鐵抹子進(jìn)行二次抹面壓光，并隨后鋪設(shè)塑料薄膜保水養(yǎng)護(hù)。4.7砼的養(yǎng)護(hù)底板混凝土二次抹面后立即用塑料薄膜覆蓋保水養(yǎng)護(hù)，待混凝土強度大于1.2MPa后方可上人進(jìn)行樓層放線工作，放線時不可將薄膜全部揭除，只可揭開軸線位置進(jìn)行放線，放線時間避開中午高溫時期。放線完成后立即對放線位置底板進(jìn)行灑20、水養(yǎng)護(hù)。24h后方可將薄膜全部揭除并進(jìn)行蓄水養(yǎng)護(hù)，蓄水厚度不少于2cm.底板混凝土施工時，在混凝土底板上做一寬300mm，50mm的擋水臺，以便蓄水。底板集水坑和電梯坑周邊采用砌筑一皮實心磚擋水。墻體澆筑完成達(dá)到脫模強度后，松動對拉螺栓，使墻體外側(cè)與模板之間有2-3cm的縫隙，在墻體頂端采用霧化加濕器噴霧方法進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，確保上部淋水進(jìn)入模板與外墻之間。為避免混凝土因冷縮而引起的裂縫，墻體帶模養(yǎng)護(hù)12d，在第三天拆模板?；炷猎陴B(yǎng)護(hù)過程中，如發(fā)現(xiàn)遮蓋不全或局部澆水養(yǎng)護(hù)不足，以致表面泛白或出現(xiàn)細(xì)小干縮裂縫時，立即仔細(xì)覆蓋，充分澆水，加強養(yǎng)護(hù)，并延長澆水日期加以補救。4.8砼施工的質(zhì)量控制措施1、現(xiàn)場21、質(zhì)量管理的組織機構(gòu)混凝土質(zhì)量控制小組名單序號姓名職務(wù)職責(zé)1項目經(jīng)理根據(jù)圖紙和方案，具體與供應(yīng)商聯(lián)系確定澆筑混凝土的品種、時間、數(shù)量或交待給主管工長2項目總工對項目質(zhì)量工作總負(fù)責(zé)，確認(rèn)質(zhì)量問題處理方案，具體負(fù)責(zé)混凝土分倉段劃分、施工順序、混凝土配合比等，對施工現(xiàn)場相關(guān)技術(shù)指導(dǎo)及相關(guān)資料的收集、整理3現(xiàn)場工程師根據(jù)項目經(jīng)理下達(dá)的施工任務(wù)書，具體安排施工，按照技術(shù)負(fù)責(zé)人下達(dá)的“跳倉”施工方案，組織指導(dǎo)現(xiàn)場施工4質(zhì)量工程師全面負(fù)責(zé)現(xiàn)場質(zhì)量工作，根據(jù)技術(shù)負(fù)責(zé)人下達(dá)的施工方案，嚴(yán)格控制現(xiàn)場混凝土澆筑質(zhì)量。5物資工程師配合專業(yè)工程師做好混凝土調(diào)度工作，做好收料單記錄存檔。6實驗工程師隨時檢測現(xiàn)場混凝土坍落度22、，及時留置試塊7安全工程師監(jiān)督現(xiàn)場澆筑混凝土安全準(zhǔn)備工作是否落實到位，過程中對甭管架體及時查看是否處于穩(wěn)定狀態(tài)2、嚴(yán)格控制配合比，施工過程隨時抽測混凝土坍落度，保證符合設(shè)計及施工規(guī)范要求。3、澆筑底板混凝土，為防止出現(xiàn)施工冷縫，采取連續(xù)分層澆筑的方法，下層混凝土澆筑時間與上層混凝土澆筑的時間間隔不超過下層混凝土的初凝時間，同時為保證不出現(xiàn)分層。4、加強振搗，特別是柱、墻等鋼筋較密集的地方，設(shè)專人進(jìn)行振搗。5、對砼表面處理：當(dāng)砼振搗完畢后，用2m長的鋁合金刮杠按設(shè)計標(biāo)高進(jìn)行找平，并隨刮隨拍打使砼密實。然后用木抹子再反復(fù)搓抹找平，使砼面層進(jìn)一步的密實，最后在砼初凝后終凝前再用鐵抹子抹壓收漿兩遍，可23、避免因砼收縮而出現(xiàn)裂縫。6、混凝土部分終凝后，迅速利用塑料薄膜和棉氈進(jìn)行覆蓋，待一個施工段內(nèi)的混凝土全部終凝，除蓋有塑料膜外的能蓄水養(yǎng)護(hù)時，開始蓄水養(yǎng)護(hù)。不能蓄水養(yǎng)護(hù)的澆水養(yǎng)護(hù)。7、施工現(xiàn)場遇雨的緊急措施澆筑混凝土要提前收聽天氣預(yù)報掌握遠(yuǎn)期氣象變化，盡量避免雨天施工混凝土，如果遇到臨時降雨，將迅速利用塑料薄膜進(jìn)行覆蓋，防止雨水流進(jìn)混凝土。8、為防止混凝土泌水造成離析，現(xiàn)場準(zhǔn)備真空泵一臺，必要時用塑料布覆蓋混凝土表面用真空泵將多余水分吸干?，F(xiàn)場同時準(zhǔn)備干棉紗，水分不多時用棉紗沾水，將多余水分吸出。9、“分倉”劃分，應(yīng)確保澆筑區(qū)域內(nèi)混凝土不形成對角施工，以免產(chǎn)生點應(yīng)力而導(dǎo)致混凝土開裂。10、混凝土24、澆筑工程中，要保證混凝土保護(hù)層厚度及鋼筋位置的正確性；澆筑混凝土?xí)r，鋼筋骨架一旦變形或移位，應(yīng)及時糾正。11、振搗時，應(yīng)垂直插入，且不得直接碰到鋼筋；振搗后慢慢抽出，以免在混凝土中留下孔洞；振搗棒移動間距宜為400mm，振搗時間宜為1530s（表面有一層薄薄的浮漿滲出為止），振搗上一層混凝土?xí)r，應(yīng)插入下一層中50mm，以消除兩層之間的接縫，同時振搗上層混凝土應(yīng)在下層混凝土初凝之前進(jìn)行。振搗混凝土?xí)r，振動器插點要均勻排列，振動棒插入間距為400mm左右，振搗時間1530s，并且在2030min后對其進(jìn)行二次復(fù)振。振動器使用時，振動器距離模板不應(yīng)大于振搗器作用半徑的0.5倍，并不宜緊靠模板振動，且25、應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋、預(yù)埋件。五、施工組織布置及分工5.1施工隊伍選擇施工前，經(jīng)過招投標(biāo)確定二家勞務(wù)公司作為本工程勞務(wù)分包，分2個區(qū)各安排混凝土工30人進(jìn)行施工。5.2施工機械選擇序號名 稱數(shù) 量1塔吊4部2混凝土輸送泵2臺3汽車泵2臺4振搗棒45個六文明安全施工6.1文明施工1、當(dāng)澆筑時間充足，條件允許時，盡量減少凌晨與夜間施工，減少擾民。2、教育工人，凌晨與夜間不得喧嘩，制造不必要的噪音。3、現(xiàn)場各出入口設(shè)清洗池或鋪設(shè)毛毯、撒水，減少車輛出入帶出灰塵，現(xiàn)場經(jīng)常清掃、撒水，保持清潔。4、在各出入口設(shè)交通指揮人員，負(fù)責(zé)指揮罐車行駛及協(xié)調(diào)道路行駛情況。6.2安全施工除必須遵守有關(guān)安全操作規(guī)程和現(xiàn)場26、安全管理規(guī)定外，在著重提出下列幾點：1、泵車設(shè)置距離基坑邊緣3m，防止對基坑壁產(chǎn)生影響。2、夜間施工采取措施保證足夠的照明，移動燈具必須使用低壓照明設(shè)備。3、對施工用電進(jìn)行復(fù)核，保證滿足澆筑混凝土的用電要求，并對線路進(jìn)行檢查，消除安全隱患。4、各種設(shè)備設(shè)置專門開關(guān)箱，做到一機一閘，開關(guān)箱內(nèi)設(shè)漏電保護(hù)器，插座插頭要完好無損，電源線不準(zhǔn)有破損現(xiàn)象，電線架空設(shè)置，不準(zhǔn)在放置在底板鋼筋上，澆筑混凝土前檢查線路，保證用電安全。5、混凝土振搗器使用前必須經(jīng)電工檢驗確認(rèn)合格后方可使用。操作人員穿絕緣膠鞋，戴絕緣手套。6、對職工進(jìn)行書面的安全技術(shù)交底，增強工人的安全意識。七、混凝土供應(yīng)及場外運輸方案1、混凝土27、供應(yīng)商的選擇我們對商品混凝土供應(yīng)商資質(zhì)、供應(yīng)能力能否滿足本工程要求、混凝土的運輸距離、保證混凝土配合比一致等進(jìn)行考察，經(jīng)過綜合考慮，最終選定日產(chǎn)量在4000立方米以上的建一砼攪拌站作為本工程的商品混凝土供應(yīng)商。這些混凝土供應(yīng)商實力雄厚，能夠滿足本工程，特別是基礎(chǔ)底板大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要。地下室底板各施工段中混凝土數(shù)量最大的是1300立方米，本方案按此最大的混凝土方量考慮。商品混凝土供應(yīng)商表商品混凝土供應(yīng)商地點自有混凝土車輛（輛）生產(chǎn)能力(/h)平均時間(min)運距(km)注冊資金(萬元)建一石牛山路9052025550002 混凝土澆筑速度分析及機械設(shè)備配備根據(jù)施工區(qū)段劃分，地下室底板28、最大一次混凝土澆筑數(shù)量為1300m，對混凝土的供應(yīng)組織和機械設(shè)備的配備要求較高，本工程對混凝土的供應(yīng)及澆筑設(shè)備分析如下。1) 混凝土輸送泵需用臺數(shù)計算采用公式N=qn/qmax進(jìn)行計算，式中符號意義如下：qn 混凝土澆筑數(shù)量（m3/h），地下室底板混凝土澆筑工期按18小時考慮，則每小時澆筑方量約為73/h；qmax 混凝土輸送泵車最大排量（m3/h），取85/h；泵車作業(yè)效率，一般取0.50.7，取0.6。則此區(qū)混凝土輸送泵需用數(shù)量為：N = 73/（850.6）= 1.43臺，取2臺。2) 混凝土攪拌運輸車需用臺數(shù)計算采用公式n=qm（85l/v+t）/85Q 進(jìn)行計算，式中符號意義如下：q29、m泵車計劃排量（/h），按公式qm =qmax計算，取850.60.8=40.8 /h；取qm = 41/hQ 混凝土攪拌運輸車容量，取10；l 攪拌站到施工現(xiàn)場的往返距離，取13km；v 攪拌運輸車車速，按平均取為30km/h；t 客觀原因造成的停車時間，取40min；則每臺混凝土輸送泵需配備混凝土攪拌運輸車臺數(shù)為：n= 41（8513/30+40）/（8510）=3.1臺，取4臺；則基礎(chǔ)底板每次混凝土澆筑共需42=8臺混凝土攪拌運輸車。為確?；炷吝B續(xù)澆筑，每臺混凝土輸送泵再考慮1臺混凝土運輸車停在現(xiàn)場等候卸料，所以共需混凝土運輸車10臺。八、“跳倉法”抗裂計算說明8.1 地下室底板變形計30、算1）計算依據(jù)（1）王鐵夢 工程結(jié)構(gòu)裂縫控制 中國建筑工業(yè)出版2010.5（2）游寶坤 劉江宇 膨脹混凝土設(shè)計參數(shù)的研究建筑物裂滲控制新技術(shù) 中國建材工業(yè)出版社，1994.8(3)GB50496-2009大體積混凝土施工規(guī)范(4) 江正榮 第二版建筑施工計算手冊 中國建筑工業(yè)出版社 2007.72）基本數(shù)據(jù)地下室底板采用C35P10混凝土，除滿足坍落度、強度和抗?jié)B性能以外，根據(jù)GB50108-2008地下工程防水技術(shù)規(guī)范要求，防水混凝土膠凝材料用料不少于320kg/m3，水泥用量不少于260 kg/m3,由此確定混凝土配合比如下：名稱水泥砂石子水粉煤灰礦粉外加劑2容重型號規(guī)格PO42.5中砂531、25mmII級S95XY-1用量（kg/m3）360720994180171812.32301比重0.821.642.280.41 0.040.040.028符號W1W3W4/Rh3）由于水化熱引起砼內(nèi)部絕熱溫升：由水泥等水化熱引起的混凝土絕熱最高溫升按下式計算： Tmax=(W1Q1+W3Q3+ W4Q4)/(RhC) 式中：Tmax絕熱溫升（），是指在基礎(chǔ)四周無任何散熱條件、無任何熱損耗的條件下，水泥與水反應(yīng)后產(chǎn)生的反應(yīng)熱（水化熱）全部轉(zhuǎn)化為溫升后的最高溫度；W1單位水泥用量kg/m3；W3單位粉煤灰用量kg/m3；Q1水泥水化熱，P.O 42.5水泥取330kJ/kg； Q3粉煤灰水化熱32、，取150kJ/kg；Q4礦粉水化熱，取100kJ/kg； Rh混凝土的容重，實際是2330 kg/m3； C 混凝土的比熱，取0.96kJ/kg。Tmax=(360330+17340+18150)/(23010.96)=47.92忽略鋼筋混凝土底板沿長度和寬度方面的散熱，只考慮沿上下表面一維散熱，參照建筑施工計算手冊散熱影響系數(shù)與厚度成存在比例關(guān)系，取值0.60，則由水泥水化熱引起的溫升值： T1=47.920.60 =28.75因此T1底板=0.6Tmax=28.758月份混凝土入模溫度為248月份平均氣溫為294）確定地下室的平均溫差夏季地下室混凝土環(huán)境溫差是指混凝土在所處環(huán)境中,本身受33、四季氣溫影響而產(chǎn)生的溫度變化值,在青島地區(qū)8月份晝夜最大溫差假設(shè)其為5，則平均差值為：T2=5/2=2.5。其意義為假定混凝土8月份平均氣溫時進(jìn)行施工，到氣溫降至最低值時砼環(huán)境溫度變化差值。則混凝土溫度收縮為（28.75+24）-29+2.5/1.010-5=2.6210-45）普通鋼筋砼的極限拉伸在抗裂計算中，混凝土的極限延伸值通常采用如下經(jīng)驗公式： Sk =0.5Rf(1+/d)10-4式中 Sk 混凝土極限延伸值；Rf混凝土的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；配筋率； d鋼筋直徑；本工程地下室底板混凝土強度等級為C35，混凝土 Rf =2.20Mpa,底板配筋率取=0.424%，鋼筋直徑d=1.8cm?；?4、凝土的極限延伸值：Sk=0.5Rf(1+/d)10-4 =0.52.20(1+0.424/1.8)10-4 =1.3610-4徐變使混凝土的極限延伸增加，提高混凝土的極限變形能力?；炷恋膶嶋H極限延伸值：Sk =0.5Rf(1+/d)（1+0.5）10-4=2.0410-4故而底板SK=2.0410-46)普通鋼筋砼的干縮值：混凝土隨著多余水分的蒸發(fā)必將引起體積的收縮，其收縮量甚大，機理比較復(fù)雜，隨著許多具體條件的差異而變化，根據(jù)國內(nèi)外統(tǒng)計資料，可用下列指數(shù)函數(shù)表達(dá)式進(jìn)行收縮值的計算。即按下式計算混凝土干燥收縮值：分別計算混凝土14天、30天的干縮值y (t)按下式計算: y (t)= 0y 35、(1-e-0.01t)m1m2mn注：公式取自GB50496-2009大體積混凝土施工規(guī)范附錄B2章節(jié) 式中：y (t)任意時間的收縮（mm/mm）； t由澆灌時至計算時，以天為單位的時間值；0y標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下最終收縮值（mm/mm），取3.2410-4m1、m2、m3、 mn、為各種非標(biāo)準(zhǔn)態(tài)的修正系數(shù)。水泥品種影響系數(shù)：m1=1.0水泥細(xì)度影響系數(shù)：m2=1.10水膠比影響系數(shù): m3=1.0膠漿量影響系數(shù)：m4=1.0養(yǎng)護(hù)時間系數(shù)：m5=0.96環(huán)境相對濕度系數(shù)：m6=0.7其余系數(shù)m7=1.0 m8=1.0 m8=0.85 m9=1.3 m10=0.86 m11=1.01。y(14)=0ym36、1m2m3m10（1-e-0.01t）=3.2410-41.01.101.01.00.960.71.01.00.851.30.861.01（1-e-0.0114） =0.3310-4y(30)=0ym1m2m3m10（1-e-0.01t）=3.2410-41.01.101.01.00.960.71.01.00.851.30.861.01（1-e-0.0130） =0.6110-47）普通鋼筋砼綜合溫差：綜合考慮溫度收縮與干燥收縮后，即為混凝土的綜合溫差當(dāng)量：混凝土14天的綜合溫差收縮（2.62+0.33）10-4=2.9510-4?；炷?0天的綜合溫差收縮（2.62+0.61）10-4=3.37、2310-4。8.2 普通混凝土“跳倉法”最小裂縫間距計算本工程采用普通鋼筋混凝跳倉法，一般每隔一段距離（40m左右），需要驗證跳倉的間距是否滿足要求，一般取值為14天和30天進(jìn)行驗算，計算原理如下：依據(jù)王鐵夢教授的抗裂理論確定了最小裂縫間距計算公式：L=1.5 arcosh|T | /（|T |Sk）H混凝土板計算厚度（mm）。取該項目地下室板的厚度為600mm。Cx水平阻力系數(shù)：MPa/mm，考慮地梁、地基對底板混凝土的約束，故底板混凝土的CX均取1.0MPa/mm。本工程基礎(chǔ)采用抗浮錨桿，根據(jù)王鐵夢教授的理論，本工程地下工程采用抗浮錨桿時對于底板的約束阻力會增大，根據(jù)王鐵夢教授的分析，此38、種地基處理的水平阻力系數(shù)應(yīng)加大，取Cx，= 1.2Cx=1.2 MPa/mm。C35砼的彈性模量E為：3.15104MPa；T為混凝土溫度收縮當(dāng)量，分別取14天與30天；T（14）=3.2410-4T（30）=3.1910-4則：L底板（14天）=1.5L=1.5arcosh （1.010-52.95）/（1.010-52.952.0410-4）=41085mm=61.08米。則：L底板（30天）=1.5L=1.5arcosh （1.010-53.23）/（1.010-53.232.0410-4）=36882mm=56.88米?？偨Y(jié)：使用普通混凝土的地下室底板的每段分倉長度為61.08米，5639、.88米，在此范圍內(nèi)才能保證混凝土結(jié)構(gòu)不開裂。3.4地下室外墻最小裂縫間距計算由于底板與側(cè)墻混凝土標(biāo)號相同，以相同配合比計算側(cè)墻溫度收縮與干燥收縮。（1）確定側(cè)墻溫度收縮溫度收縮=2.6210-4（同底板）；（2）確定側(cè)墻混凝土極限拉伸值混凝土極限拉伸 Sk =0.5Rf(1+/d)10-4式中 Sk 混凝土極限延伸值；Rf混凝土的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；配筋率； d鋼筋直徑；本工程地下室側(cè)墻混凝土強度等級為C35，混凝土 Rf =2.20Mpa,側(cè)墻配筋率取=0.49%，鋼筋直徑d=1.4cm?；炷恋臉O限延伸值：Sk=0.5Rf(1+/d)10-4 =0.52.20(1+0.49/1.4)10-440、 =1.48510-4徐變使混凝土的極限延伸增加，提高混凝土的極限變形能力?；炷恋膶嶋H極限延伸值：Sk =0.5Rf(1+/d)（1+0.5）10-4=2.2310-4故而側(cè)墻SK=2.2310-4（3）確定側(cè)墻混凝土干縮值側(cè)墻混凝土14天、30天的干縮值y (t)按下式計算: y (t)= 0y (1-e-0.01t)m1m2mn式中：y (t)任意時間的收縮（mm/mm）； t由澆灌時至計算時，以天為單位的時間值；0y標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下最終收縮值（mm/mm），取3.2410-4m1、m2、m3、 mn、為各種非標(biāo)準(zhǔn)態(tài)的修正系數(shù)。水泥品種影響系數(shù)：m1=1.0水泥細(xì)度影響系數(shù)：m2=1.10水膠41、比影響系數(shù):m3=1.0膠漿量影響系數(shù)：m4=1.0養(yǎng)護(hù)時間系數(shù)：m5=1.0環(huán)境相對濕度系數(shù)：m6=0.88其余系數(shù)m7=1.0m8=1.0m8=0.85m9=1.3m10=0.86m11=1.01。y(14)=0ym1m2m3m10（1-e-0.01t）=3.2410-41.01.101.01.01.00.881.01.00.851.30.861.01（1-e-0.0114） =0.43210-4y(30)=0ym1m2m3m10（1-e-0.01t）=3.2410-41.01.101.01.00.960.71.01.00.851.30.861.01（1-e-0.0130） =0.798142、0-4因此14天與30天的綜合收縮（溫度收縮與干燥收縮）分別為：14天：（2.62+0.432）10-4=3.05210-430天：（2.62+0.798）10-4=3.41810-4（4）側(cè)墻最小間距計算側(cè)墻依然按照王鐵夢教授的抗裂理論確定了最小裂縫間距計算公式：L=1.5 arcosh|T |/（|T |Sk）H取該項目地下室板的梁間距均為8100mm。Cx水平阻力系數(shù)：MPa/mm，考慮底板對側(cè)墻混凝土的約束，取Cx= 1.0 MPa/mm C35砼的彈性模量E為：3.15104MPa；T為混凝土溫度收縮當(dāng)量，分別取14天與30天；T（14）=3.05210-4T（30）=3.4181043、-4則：L側(cè)墻（14天）=1.5L=1.5arcosh （1.010-53.052）/（1.010-53.0522.2310-4）=47584mm=67.58米。則：L底板（30天）=1.5L=1.5arcosh （1.010-53.418）/（1.010-53.4182.2310-4）=41163mm=57.16米?？偨Y(jié)：使用普通混凝土的地下室側(cè)墻的每段分倉長度為67.58米，57.16米，在此范圍內(nèi)才能保證混凝土結(jié)構(gòu)不開裂。因為本項目的普通混凝土底板、側(cè)墻設(shè)置的施工縫都是貫通的，因此普通混凝土采用跳倉法，設(shè)置的間距應(yīng)一致，綜合底板、側(cè)墻的最小裂縫間距取小值，故應(yīng)以底板最小裂縫間距為最終方案44、，L（14天）=61.08m，L（30天）=56.88m，為最終施工縫設(shè)置間距。3.5混凝土最終收縮變形分析：（1）底板變形分析根據(jù)我國著名的水泥混凝土專家，中國工程院院士吳中偉教授關(guān)于膨脹混凝土的基本理論和觀點，防止混凝土開裂，有如下判據(jù)：2- Sty (t)SK式中2混凝土的限制膨脹率；St 混凝土的冷縮率；y (t) 混凝土在任意時間的收縮率；SK 混凝土的極限延伸率。若不滿足上述判據(jù)，則混凝土就會開裂。底板14天混凝土最終變形D=2-Sty (t) =1.510-4-2.6210-4-0.3310-4=1.4510-4。而極限延伸率SK=2.0410-4，這說明混凝土的剩余變形值小于混45、凝土極限延伸率。同理，底板30天混凝土最終變形D=1.7310-4同樣小于混凝土極限延伸。即D=2- Sty (t) Sk ,底板不會開裂。（2）側(cè)墻變性分析同底板，運用公式2- Sty (t)SK式中2混凝土的限制膨脹率；St 混凝土的冷縮率；y (t) 混凝土在任意時間的收縮率；SK 混凝土的極限延伸率。若不滿足上述判據(jù)，則混凝土就會開裂。側(cè)墻14天混凝土最終變形D=2-Sty (t) =1.510-4-2.6210-4-0.43210-4=1.55210-4。而極限延伸率SK=2.2310-4，這說明側(cè)墻混凝土的剩余變形值小于混凝土極限延伸率。同理，側(cè)墻30天混凝土最終變形D=1.91810-4同樣小于混凝土極限延伸。即D=2- Sty (t) Sk ,側(cè)墻不會開裂。而對于混凝土的側(cè)墻，混凝土的最終變形為：D14=2-St -y (t)=1.55210-4，D30=2- St -y (t)=1.91810-4，即D Sk =2.2310-4，故混凝土的最大變形值小于混凝土的極限延伸值，混凝土側(cè)墻不會開裂。附圖2：甭管搭設(shè)布置圖