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1、 廣西九洲國際 66層至停機坪層模板施工補充方案編制：審核：審批：日期：目錄一、層頂設備層核心筒模板安裝修改 2二、停機坪支撐層模板安裝修改 3三、非核心筒區支架剪刀撐設置要求： 7四、停機坪層增加梁 7五、300*1200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 9六、400*700梁模板扣件鋼管支撐架計算書18一、層頂設備層核心筒模板安裝修改為進一步縮短工期及現場工具式立桿長度不足，屋頂設備層及停機坪支撐層核心筒區域樓板無法繼續使用鋁模板施工，項目研究決定該區域采用木模板支設，剪力墻仍采用鋁模板支設，支撐體系采用滿堂扣件式鋼管腳手架。滿堂扣件式鋼管腳手架鋼管尺寸為483.6，立桿縱橫間距為1.2m，步2、距為1.5m，掃地桿至樓板面距離為250mm（后附計算書），木模支設區域如下圖陰影區域掃示：注：本層核心筒區域層高為5.7m，剪刀設置按66層至停機坪層模板施工方案。 本層梁截面最大的梁的KL20a（300*1200），后附KL20a梁模板扣件鋼管高支撐架計算書，從計算書驗算結果來看，梁底下可不設置立桿，若設置有更好。二、停機坪支撐層模板安裝修改 因本層擦窗機軌道設計修改，擦窗機軌道處樓板寬度為5.2m，板厚120mm,并增加L40（400*500）、L41（400*500）、L43（400*500）、L44（400*500）、L46（400*500），并增加La（400*700）。 注：本層3、除剪力墻使用鋁模板支設外，梁板均采用木模板支設。非核心筒區支撐架搭設修改如下：停機坪支撐層所有梁底均采用方木橫向支撐，沿梁跨度方向間距為300mm。三、非核心筒區支架剪刀撐設置要求：1. 支架周邊應設置豎直剪刀撐，全高全長立面設置。2. 封頂桿、掃地桿位置應設置水平剪刀撐，全平面設置。3. 支架內部分別設置縱橫兩向豎直剪刀撐，間距為沿支架縱向每4m設1道，沿支架橫向每4m設1道，每道豎直剪刀撐均為全高全長設置。4. 支架內部應設置水平剪刀撐，位置為：從危險區域加密的最下一道水平剪刀撐往下每4.5m設一道。每道水平剪刀撐均為全平面設置。后附非核心筒區最大梁KL17（400*700）梁模板扣件鋼管4、高支撐架計算書四、停機坪層增加梁 停機坪增加梁Lb250*600梁Lb（250*600）模板支設： 300*1200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.7m，梁截面 BD=300mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿5、的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.26、(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5001.2000.300+0.2000.307、0)=8.316kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.300=0.540kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計8、值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.358.316+0.980.540)0.3000.300=0.106kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10610001000/11250=9.405N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.316+1.00.540)0.300=2.116kN截面抗剪強度計算值 T=32116.0/(2300.00015.000)=0.705N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.69、77ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6778.3163004/(100600084375)=0.901mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(21.200+0.300)/0.300=0.540kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P10、1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.359.180+1.350.540)=11.810kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.180=0.159kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.851kN N2=1.851kN經過計算得到最大彎矩 M= 0.977kN.m經過計算得到最大支座 F= 1.851kN經過計算得11、到最大變形 V= 3.663mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.977106/67500.0=14.47N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.850/(25090)=0.617N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求12、!(3)木方撓度計算最大變形 v =3.663mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.833kN.m最大變形 vmax=2.548mm最大支座力 Qmax=8.097kN抗彎計算強度 f = M/W =0.833106/5260.0=158.13、34N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.10kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,故采用雙扣件,滿足抗滑承載力要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的14、軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.097kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1824.700=1.041kN N = 8.097+1.041=9.138kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1915、00/15.9=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=9138/(0.458506)=39.433N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的16、立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=8.097+0.91.20.857+0.90.91.40.069/1.200=9.204kN經計算得到=9204/(0.458506)+69000/5260=52.811N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！400*700梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-17、2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為11.2m，梁截面 BD=400mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度14mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量918、000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.19、35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.7000.400+0.2000.400)=6.498kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.400=0.720kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 420、0.001.401.40/6 = 13.07cm3； I = 40.001.401.401.40/12 = 9.15cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.356.498+0.980.720)0.3500.350=0.116kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11610001000/13067=8.886N/mm2面板的21、抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.356.498+1.00.720)0.350=1.990kN截面抗剪強度計算值 T=31990.0/(2400.00014.000)=0.533N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6776.4983504/(100600091467)=1.203mm面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算作用荷載包22、括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.350=6.248kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.350(20.700+0.400)/0.400=0.315kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.350=0.280kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.356.248+1.350.315)=7.973kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.923、0.980.280=0.247kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.718kN N2=1.718kN經過計算得到最大彎矩 M= 0.871kN.m經過計算得到最大支座 F= 1.718kN經過計算得到最大變形 V= 2.349mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.6724、cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.871106/83333.3=10.45N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.718/(250100)=0.515N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =2.349mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 25、支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.715kN.m最大變形 vmax=2.019mm最大支座力 Qmax=6.467kN抗彎計算強度 f = M/W =0.715106/5260.0=136.01N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水26、平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.47kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.467kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.18211.200=2.481kN N = 6.467+2.481=8.947kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.527、9cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/15.9=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=8947/(0.458506)=38.608N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定28、性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=6.467+0.91.22.042+0.90.91.40.069/1.200=9.012kN經計算得到=9012/(0.458506)+69000/5260=51.986N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！