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1、腳手架工程專項施工方案一、編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑結構荷載規范GB500092001混凝土結構設計規范GB500102010鋼結構設計規范GB500172003建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號文）相關施工設計圖紙等。二、工程概況本工程建設地點為安徽省阜陽市潁東經濟開發區，建設單位為安徽潁東經濟開發區管理委員會。（1）總體概況序號項 目內 容1項目名稱安徽潁東經濟開發區紡織服裝產業園2、 12#倉庫、58廠房、研發樓及配套工程施工2工程類別房建工程3工程建設地點安徽潁東經濟開發區4工程建筑面積1#倉庫面積約7659.76m2、2#倉庫面積約12361。8m2；5#廠房面積約12526.3 m2、6#廠房面積約12526.3 m2、7#廠房面積約12526。3 m2、8廠房面積約37761.25m2;研發樓面積約13644m2、附屬道路工程4680m2、附屬工程給排水2058m。5建筑層數1#、2倉庫為三層，5#、6、7#、8廠房為五層,研發樓為地上12層地下1層。6建設單位安徽潁東經濟開發區管理委員會7招標人要求工期廠房、倉庫工期 200 天,研發樓工期 360 天。8要求質3、量標準合格（2）建筑概況1#倉庫建筑概況序號項目1倉庫內容1建筑面積7659。76平方米2建筑設計使用年限5030。000相當于絕對標高29。44米4建筑高度17.1米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚,部分為100厚輕質隔墻.7室內裝修戶內只做底層粉刷,面層由住戶二次裝修8室外裝修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1:3水泥砂漿粉刷層.9樓地面結構混凝土清理平整.地磚面層及集合層二次裝修施工.10電梯三臺貨梯、兼消防電梯、客梯、無障礙電梯.11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼，1:8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗4、所有外窗均采用灰色鋁合金窗框，其中門和在防護高度范圍內的的固定窗，采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃。2倉庫建筑概況序號項目2倉庫內容1建筑面積12361。8平方米2建筑設計使用年限5030.000相當于絕對標高29。69米4建筑高度17。1米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚，部分為100厚輕質隔墻。7室內裝修戶內只做底層粉刷，面層由住戶二次裝修8室外裝修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1：3水泥砂漿粉刷層。9樓地面結構混凝土清理平整。地磚面層及集合層二次裝修施工.10電梯三臺貨梯、兼消防電梯、客梯、無障礙電梯。11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層5、40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼，1:8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗所有外窗均采用灰色鋁合金窗框，其中門和在防護高度范圍內的的固定窗，采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃。5廠房建筑概況序號項目5廠房內容1建筑面積12526.3平方米2建筑設計使用年限5030。000相當于絕對標高29。40米4建筑高度27。1米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚,部分為100厚輕質隔墻.7室內裝修戶內只做底層粉刷，面層由住戶二次裝修8室外裝修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1:3水泥砂漿粉刷層.9樓地面結構混凝土清理平整,地磚面層及集合層二次裝修施工。10電梯兩臺貨梯、兼消防電6、梯、客梯、無障礙電梯。11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼，1：8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗所有外窗均采用灰色鋁合金窗框,其中門和在防護高度范圍內的的固定窗，采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃.6廠房建筑概況序號項目6廠房內容1建筑面積12526。3平方米2建筑設計使用年限5030.000相當于絕對標高29.40米4建筑高度27.1米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚，部分為100厚輕質隔墻.7室內裝修戶內只做底層粉刷,面層由住戶二次裝修8室外裝修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1：3水泥砂漿粉刷層.9樓地面結構7、混凝土清理平整，地磚面層及集合層二次裝修施工。10電梯兩臺貨梯、兼消防電梯、客梯、無障礙電梯。11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼，1:8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗所有外窗均采用灰色鋁合金窗框,其中門和在防護高度范圍內的的固定窗,采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃。7#廠房建筑概況序號項目7#廠房內容1建筑面積12526。3平方米2建筑設計使用年限5030.000相當于絕對標高29。40米4建筑高度27.1米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚，部分為100厚輕質隔墻。7室內裝修戶內只做底層粉刷，面層由住戶二次裝修8室外裝8、修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1：3水泥砂漿粉刷層。9樓地面結構混凝土清理平整。地磚面層及集合層二次裝修施工.10電梯兩臺貨梯、兼消防電梯、客梯、無障礙電梯.11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼，1：8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗所有外窗均采用灰色鋁合金窗框,其中門和在防護高度范圍內的的固定窗，采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃。8#廠房建筑概況序號項目8#廠房內容1建筑面積37761.25平方米2建筑設計使用年限5030.000相當于絕對標高29。20米4建筑高度25.8米5建筑物耐火等級二級6墻體外墻內墻均為200厚加煤矸石空心磚,9、部分為100厚輕質隔墻.7室內裝修戶內只做底層粉刷，面層由住戶二次裝修8室外裝修所有外墻均在保溫層和基層墻體之間設15厚1：3水泥砂漿粉刷層。9樓地面結構混凝土清理平整.地磚面層及集合層二次裝修施工。10電梯四臺貨梯、兼消防電梯、客梯、無障礙電梯。11屋面保護層20厚水泥砂漿保護層防水保護及找坡層40厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料隔熱板粘貼,1：8粘土陶粒混凝土找坡層12門窗所有外窗均采用灰色鋁合金窗框，其中門和在防護高度范圍內的的固定窗，采用鋼化玻璃，其他采用普通玻璃。由于腳手架對建筑工程施工速度、工作效率、工程質量以及工人的人身安全有著直接的影響，同時也關系到工程項目的外觀形象，考慮到該工程的重要10、性，項目部根據工程實際情況,特制定本施工方案。1 外腳手架設計：1。1 外腳手架搭設方案的選擇：外腳手架搭設全部采用落地式扣件鋼管腳手架.1.2 架體的構造設計：腳手架寬為0.85米，內排立桿距墻為0.25米，立桿橫距為1。500米,根據層高步距定為1。80米。每步腳手架內設防護欄桿一道，布設于架子外側上下大橫桿間。在每步架子上均設木質擋腳板，并且在每步架體內均滿張密目網，在腳手架與墻體之間的縫隙用多層板封堵嚴密，為確保安全,在每層的架體中均設鋼性連墻點，連墻點水平間距為2步3跨，即4.500米間距，剛性連墻點也采用在建筑物外側邊梁中的預埋豎向短鋼管,再用短鋼管與立桿相連.1。3 腳手架受力計11、算：根據以上腳手架的設計及架體的構造，采用PKPM公司研發的軟件,計算并驗算落地式腳手架，具體計算詳見附錄落地式扣件鋼管腳手架計算書,計算書中主要有：荷載統計，各種材料的設計取值，桿件的驗算，腳手架整體穩定性及單桿局部穩定驗算等.2 材料要求：腳手架的桿件、構件、連接件、其他配件和腳手板必須符合以下質量要求，不合格者禁止使用：2.1 腳手架桿件：本工程鋼管采用483.5mm的普通焊管。鋼管應內外涂刷防銹層并定期復涂以保持其完好.鋼管的端部切口應平整.禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。2。2 腳手架連接件：應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。扣件應有合格證。嚴禁使用12、加工不合格、銹蝕和有裂紋的扣件。2.3 腳手架配件：2。3。1 加工應符合產品的設計要求.2。3。2 確保與腳手架主體構架桿件的連接可靠。2。4 腳手板：2.4。1 本工程腳手架的腳手板主要采用8001000mm的竹笆板，竹笆板的主要受力方向應為橫向,及采用橫向竹笆板。2。4.2 本工程計劃使用定型木質擋腳板，木質擋腳板高為200mm,采用舊多層板面，2根3040mm方木背楞，長度為1500mm（腳手架立桿間距)，并且擋腳板之間的方木背楞應可以互相搭接100mm，如下圖。擋腳板的表面刷黃、黑相間的油漆. 2。5 安全網、墊板:主要使用密目網進行立面安全圍護，其尺寸為1.86.0m.落地式腳手架13、立桿下的墊板采用50200mm的厚木板。3 主要機具設備：施工班組應配備以下施工機具：扳手、鋼絲鉗、錘子、木鋸、大小撬棍、線錘、鋼卷尺等。4 作業條件:4。1 腳手架搭設前認真編制施工方案，并報請有關部門審批，根據審批后的方案，逐級向架設和使用人員進行交底。4.2 按照有關要求對鋼管、扣件、腳受板、連接件等進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用,經檢查合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4。3 應清除地面雜物，平整、夯實搭設場地,并使排水暢通。5 施工操作工藝：5。1 落地腳手架搭設工藝：場地平整、夯實鋪立桿下的墊板放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步大橫桿第一步小14、橫桿連墻件（或加拋撐)第二步大橫桿第二步小橫桿鋪竹笆、腳手板搭防護欄桿掛密目網。5.2 腳手架搭設規定：腳手架的搭設作業應遵守以下規定：5。2.1 搭設場地應平整、夯實并設置排水措施。5。2。2 立于土地面之上的立桿底部應加設寬度200m,厚度50mm的墊木、墊板或其他剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15m2。5.2.3 在搭設之前,必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。5.2.4 腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：5.2。4。1 按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；5。2。4。2 周邊腳手架應15、從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設；5。2。4.3 應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；5。2.4。4 在設置第一排連墻件前,“一”字形腳手架應設置必要數量的拋撐；以確保構架穩定和架上作業人員的安全。邊長20m的周邊腳手架，亦應適量設置拋撐;5。2。4。5 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。5。2.5 腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的16、臨時撐拉措施。5.2.6 腳手板或其他作業層鋪板的鋪設應符合以下規定：5。2.6.1 腳手板或其他鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定。5。2。6。2 腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且應在搭接段的中部設有支承橫桿.鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板。5。2。6.3 縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處;沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其他可能發生滑動和翹起的部位。5。2。6.4 采用以下板材鋪設架面時，其下支承桿件的間距不得大于：竹笆板為400mm，七夾板為500mm。5.2.7 用于支托挑、吊、掛腳手架的懸挑17、梁、架必須與支承結構可靠連接.其懸臂端應有適當的架設起拱量，同一層各挑梁、架上表面之間的水平誤差應不大于20mm,且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保持整體穩定。5.2.8 裝設連墻件或其他撐拉桿件時,應注意掌握撐拉的松緊程度,避免引起桿件和架體的顯著變形。5。2。9 工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其他易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。5.2。10 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作l00mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交或請示技18、術主管人員解決。5。3 腳手架搭設質量的檢查驗收規定：腳手架搭設質量的檢查驗收工作應遵守以下規定：5.3.1 腳手架的驗收標準規定:5。3。1.1 構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。5.3。1.2 節點的連接可靠。其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060Nm；8號鋼絲十字交叉扎點應擰1.52圈后箍緊，不得有明顯扭傷，且鋼絲在扎點外露的長度應80mm。5.3。1.3 鋼腳手架立桿的垂直度偏差應1/300,且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高20m時為不大于75mm。5.3。1.4 縱向鋼平桿的水平偏差應1/250,且全19、架長的水平偏差值應不大于50mm。5。3。1.5 作業層鋪板、安全防護措施等均應符合前述要求.5.3。2 腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后,方允許投入使用或繼續使用：5。3.2.1 搭設完畢后；5.3。2.2 連續使用達到6個月；5。3。2。3 施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前；5。3。2.4 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5。3.2。5 在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。5.3.3 由于主體施工時懸挑腳手架是邊搭邊用，因而要求操作人員邊搭邊檢， 并且下班前項目部專職安全員必須進行復驗。每一懸挑段搭設完畢后20、, 由分公司安全科進行分段驗收。并填報驗收記錄。裝飾階段二次重搭時，必須將一個懸挑段搭設完畢，經驗收合格后方可投入使用。檢查驗收應嚴格按施工方案及有關標準執行，發現問題及時安排專人整改.5.4 腳手架的使用規定:腳手架的使用應遵守以下規定:5。4.1 作業層每1架面上實際的施工荷載（人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架采取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/。5.4.2 在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大21、于2。5kN。5。4。3 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。5.4.4 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度,禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。5。4。5 在作業中,禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件.確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施,并在作業完畢后，及時予以恢復。5。4.6 工人在架上作業中,應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.5.4.7 人員上下腳手架必須走設安全防護的22、出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下.5。4。8 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離.5。4。9 在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面,將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。5.5 腳手架的日常檢查和維護：日常的檢查由專職安全文明施工員負責，每天巡查一次,23、重點查懸挑鋼管托架是否變形,剛性連墻點是否有松動和被拆除現象，懸挑基本層的防護是否嚴密，腳手架的立面防護是否完整,腳手架上是否有超載現象，腳手架上的物體是否處于安全位置和穩定狀態，腳手架外側的吊裝平臺是否安全等。另外日常檢查應填報日檢紀錄,對檢查中發現的問題，由檢查人員負責安排專人逐項整改。 5.6 腳手架的拆除規定：5。6。1 腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行，拆除順序與搭設順序相反，即先搭的后拆。5.6.2 架體拆除前應對腳手架再進行一次檢查，對于有影響拆除安全的部分應進行臨時加固。5。6.3 連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。5。6。4 在拆除過程中,凡已松開連接24、的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件.5.6.5 拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲.5.6。6 在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。5.6。7 架子的拆除應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業，在底層地面墜落范圍內的四周應設置圍護欄桿，同時安排專人監護和上下聯絡。5.7 腳手架對基礎的要求：良好的腳手架底座和基礎、地基，對于腳手架的安全極為重要，在搭設腳手架時，必須加設底座、墊木(板）或基礎并作好對地基的處理.5.7.1 一般要求：5.7.1.1 腳手架地基應平整夯實；5。7.1。2 腳手架的鋼立柱不能直接立于土地面上，25、應加設底座和墊板（或墊木）,墊板(木)厚度不小于50mm；5.7。1.3 遇有坑槽時，立桿應下到槽底或在槽上加設底梁（一般可用枕木或型鋼梁）；5。7。1.4 腳手架地基應有可靠的排水措施，防止積水浸泡地基;5.7。1.5 腳手架旁有開挖的溝槽時，應控制外立桿距溝槽邊的距離:當架高在30m以內時,不小于1。5m;架高為3050m時，不小于2.0m；架高在50m以上時,不小于2.5m。當不能滿足上述距離時,應核算土坡承受腳手架的能力，不足時可加設擋土墻或其他可靠支護，避免槽壁坍塌危及腳手架安全;5。7.1.6 位于通道處的腳手架底部墊木(板)應低于其兩側地面，并在其上加設蓋板；避免擾動。5.7。226、 一般作法5。7。2.1 30m以下的腳手架、其內立桿大多處在基坑回填土之上.回填土必須嚴格分層夯實.墊木宜采用長2.02。5m,寬不小于200mm，厚5060mm的木板，垂直于墻面放置(用長4.0m左右平行于墻放置亦可),在腳手架外側挖一淺排水溝排除雨水.5.7.2。2 架高超過30m的高層腳手架的基礎作法為：采用道木支墊；在地基上加鋪20cm厚道渣后鋪混凝土預制塊或硅酸鹽砌塊，在其上沿縱向鋪放1216號槽鋼，將腳手架立桿坐于槽鋼上。若腳手架地基為回填土，應按規定分層夯實，達到密實度要求;并自地面以下lm深改作三七灰土。附錄： 落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管27、腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為27。1米,立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1。20米，立桿的橫距1。05米，立桿的步距1。20米.采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨,豎向間距2。40米，水平間距2.40米。施工均布荷載為3。0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設5層。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0528、0/3=0.122kN/m 活荷載標準值 Q=3。0001。050/3=1。050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20.122=0.193kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.080.193+0.101。470）1。2002=0。234kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=（0。100.193+0.1171.470）1。200229、=-0.275kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。275106/5080。0=54.226N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值 q1=0。038+0。122=0。161kN/m活荷載標準值 q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6770.161+0.9901。050)1200.04/(1002.06105121900。0)=0.948mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁30、進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。200=0。046kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501.0501。200/3=0。147kN 活荷載標準值 Q=3。0001.0501.200/3=1.260kN 荷載的計算值 P=1。20。046+1.20.147+1。41.260=1.996kN 小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.20.0331、8)1.0502/8+1.9961.050/3=0.705kN.m=0.705106/5080.0=138。749N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5。00.0381050.004/（3842.060105121900。000)=0。02mm集中荷載標準值 P=0.046+0.147+1。260=1。453kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1453.0801050。0(310532、0.02-41050。02/9）/(722。06105121900。0）=2.378mm最大撓度和V=V1+V2=2。402mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算：橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0。046kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。0501.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=33、1.890kN 荷載的計算值 R=1。20.046+1.20.220+1.41.890=2。966kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN.四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0。1489NG1 = 0。14920.000=2。978kN（2）腳手板的自重標準值(kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.3534、NG2 = 0。35041。200(1.050+0.300)/2=1.134kN(3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14NG3 = 0.1401。2004/2=0。336kN(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2）;0.005NG4 = 0.0051.20020.000=0。120kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.568kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021。2001。050/2=3。35、780kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 -基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用：W0 = 0.300 Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：Uz = 1。250 Us 風荷載體型系數:Us = 0.720經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70.3001.2500。720 = 0.189kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0。851。4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩M36、W計算公式MW = 0.851。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2）； la 立桿的縱距 (m）； h 立桿的步距 (m).五、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=10.77kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm; l0 - 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數，取1。155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。50; A - 立桿凈截面面積，A=4.89c37、m2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3; - 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經計算得到= 56。32 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=9。98kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k - 計算長度附加系數,取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度38、確定;u = 1.50 A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW = 0。039kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 = 59.82 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.590kN； NQ - 活荷載標準值,NQ = 339、。780kN; gk - 每米立桿承受的結構自重標準值,gk = 0.149kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 179.192米.腳手架搭設高度 Hs 等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1。590kN； NQ 活荷載標準值,NQ = 3。780kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.149kN/m; Mwk - 計算40、立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0。033kN。m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 175.444米.腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到,考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算:Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0。189kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2。402.4041、 = 5.760m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 1.524kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 6。524kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30。00/1.58的結果查表得到=0。95;A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2.經過計算得到 Nf = 95.411kNNfNl,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 6。524kN小于扣件的抗滑力8。0kN,滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 （N/mm2),p = N/A;p = 43.09 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.77 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 （N/mm2）;fg = 85。00 地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數;kc = 1。00 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 85.00地基承載力的計算滿足要求！