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1、 目 錄1、 編制依據2、 工程概況3、 材料要求4、 關鍵施工方法5、 滿堂紅鋼管腳手架和建筑物結構連接6、 滿堂紅鋼管腳手架安全檢驗方法7、 滿堂紅鋼管腳手架拆除8、 安全防護方法9、 文明施工方法10、 模板制安作和安裝11、 計算書一、 編制依據序號名 稱編號1建筑結構荷載規范GB50009-2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1303建筑施工安全檢驗標準JGJ59-4建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91二、工程概況21工程介紹項目內容工程名稱吉林化纖3萬噸強韌絲項目 地理位置建設單位勘察單位設計單位監理單位施工單位22工程概況吉林林化纖3萬噸強韌絲項目，我企業興建為該2、項目廢氣回收車間，建筑面積3000平米，地上一層，框剪結構，屋面有部分機房造型等。本工程由XX股份投資建設，XX設計院設計，XX勘察院地質勘察，XX項目管理監理，XX建筑工程集團組織施工；由侯朋任項目經理，楊艷勇擔任項目技術責任人。為了滿足工程需要，施工現場安裝兩臺塔式起重機。模板工程采取15mm厚多層板，支撐采取48,厚為3.0mm鋼管。因首層超出4.5m,按要求進行模板及支撐進行驗算。三、材料要求：3.1鋼管：采取外徑48mm,壁厚3.0mm高頻焊接鋼管。材料要符合一般碳素結構鋼技術條件GB700-79中A3鋼管技術條件。管材符合直徑5152mm電焊鋼管YB242-63中甲類軟鋼管,低壓流3、體輸送用焊接鋼管GB3092-82中一般鋼管要求。有嚴重銹蝕、彎曲、 壓偏、損傷和裂紋者均應剔除。鋼管長度應是腳手架步高倍數,其重量要求方便操作桿件最大重量以不超出25kg為宜。腳手架用鋼管材料應用1米、1.5米、2米、2.7米、3.6米、4米、4.5米、6.0米等。長度為2.7米鋼管用于立柱交叉接頭。長度為3.6米鋼管是基礎鋼管,用于立柱、大橫桿和剪力撐等。長度為4.5米鋼管用于大橫桿和剪力撐等。用鋼管搭設滿堂紅時,為了充足利用材料,許可鋼管對接。接頭采取套管接法,內套管長度為200mm,套管用外徑38mm鋼管,壁厚3.5mm。兩端分別用兩只35mm鉚釘在垂直兩個方向鉚牢，并在接頭處施以電焊4、。按鋼管在腳手架上所處部位和所起作用分為:立柱,立桿和豎桿等,是腳手架關鍵傳輸荷載桿件。大橫桿,又稱牽桿,縱向水平桿等。是保持腳手架縱向穩定關鍵桿件。小橫桿,又稱橫向水平桿,橫擔等。是腳手架直接承受荷載桿件.橫桿是腳手架安全防護設施,又起著腳手架縱向穩定作用。剪力撐,又稱十字撐,科撐,是預防腳手架產生縱向位移關鍵桿件。拋撐,用于腳手架外側和地面呈斜角斜撐,通常在開始搭設腳手架時固定之用。3.2扣件:扣件式鋼管腳手架,所用扣件,應符合JGJ22-85鋼管腳手架扣件要求,材質應符合GB78-67可鍛鑄鐵分類及技術條件中KT33-8技術條件。直角扣件,用于兩根垂直交叉鋼管連接。旋轉扣件,用于兩根任意5、交叉鋼管連接。對接扣件,用于兩根鋼管對接連接。3.3.底座: 用于承受腳手架立桿傳輸下來荷載。鑄鐵底座,應符合JGJ22-85鋼管腳手架扣件中要求。焊接底座。3.4連接桿：又稱固定件,附墻桿、連接點、拉結點、拉撐點、附墻點等。 四、關鍵施工方法4.1 落地搭設：依據本工程具體情況和場地條件,采取落地式搭設滿堂紅腳手架。搭設腳手架前,應根據本工程設計圖紙要求及滿足施工需要進行部署搭設。4.2 腳手架基礎： 落地搭設高層施工用腳手架,腳手架自重及其上部施工荷載均由腳手架基礎傳至地下室樓板，樓板下需要進行回頂。4.3 扣件式鋼管腳手架搭設 高層建筑施工用滿堂紅鋼管腳手架搭設要求是:橫平豎直,整齊清楚6、,圖形一致，平豎通順,連接牢靠,受荷安全,有安全操作空間,不變形,不搖擺。4.4 滿堂紅鋼管腳手架搭設施工次序:4.4.1首步腳步手架步高為1.5米，其它均1.5米，離底部100mm處設置一道掃地桿,以保持腳手架底部整體性,底部立柱應間隔交叉用不一樣長度鋼管,將相隔立柱對接接頭在不一樣高度上,使立柱受荷微弱截面錯開,滿堂紅腳手架搭設時先立立柱,立柱架設時先按圖紙梁位分布進行定位分布立柱,立立柱時要臨時固牢。固牢方法可和建筑物結構臨時連接,也可設臨時斜撐.立柱每條隔距根據尺寸,立好柱后,架設大,小橫桿,當第一步大小橫桿架設完成后,做好固定件,以方便操作者上去架設第二步腳手架;同時在立柱之間要求位7、置立即設置剪力撐,以預防腳手架縱向傾倒,剪力撐搭設必需和架體向上搭設同時進行。立柱接桿、接長應用對接扣件,不能采取旋轉扣件;橫桿和立柱連接采取直角扣件,剪力撐和斜撐和立桿和大橫桿連接應采取旋轉扣件,剪力撐縱向接長應采取旋轉扣件,不能采取對接扣件,全部扣件緊固要求用力矩板手實測達成4070N.m,在安裝扣件時,全部扣件開口必需向外。4.4.2在搭設滿堂紅腳手架時;每完成一步全部要立即校正立柱垂直度和橫桿標高和水平度,使腳手架橫距,縱距上下一直保持一致。4.4.3滿堂紅腳手架搭設完成后應進行驗收,驗收合格并辦妥驗收手續方可使用.五、滿堂紅鋼管腳手架和建筑物結構連接 滿堂紅腳手架和建筑物連接,是確保8、腳手架穩定性和垂直度關鍵桿件.應按以下要求設置：5.1.連接桿間距,水平方向，每三根立柱設一點，沿著該幢建筑物圈梁或柱設置,可作方形、矩形部署。5.2.連接桿要既能承受拉力，又能承受向內壓力，應該做成工具式，以利反復使用，可用483.0mm鋼管，長度在600mm左右，一端用直角扣件和腳手架內側立桿扣緊，另一端用鑼栓和埋入建筑物結構內扁鋼（或角鋼）固定。也可在建筑物結構內埋入埋件上焊上扁鋼（或角鋼）和之連接。5.3.連接桿應該許可有合適調整余地。5.4.連接點應盡可能設在腳手架立桿和橫桿連接處周圍。5.5.如在要求位置設置連接處有困難時，應在鄰節點處補足。5.6.連接點必需從第一步大橫桿處開始搭9、置。六、滿堂紅鋼管腳手架安全檢驗方法每日進行一次，定時維護保養，通常每個月進行一次，如遇強風或雷雨季節，在強風，雷雨過后全部要認真檢驗整修后方可使用。6.1 檢驗腳手架基礎有沒有局部不均勻下沉，腳手架底部有沒有堆放雜物。6.2 檢驗腳手架整體和局部垂直偏差，尤其要注意腳手架轉角處垂直度，如發覺垂直度有異常現象，應立即加固和消除隱患。6.3 各類扣件涂油和緊固檢驗扣件時先檢驗扣件外觀，以后將扣件螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至要求力距范圍。6.4 和建筑物連接檢驗；檢驗連接件是否齊全完好，有沒有松動、移動。七、滿堂紅鋼管腳手架拆除滿堂紅鋼管腳手架在拆除前必需做好以下工作：7.1 對腳手10、架進行安全檢驗，確定腳手架不存在嚴重隱患如存在影響拆除腳手架安全隱患，應先對腳手架，進行整修和加固，以確保腳手架在拆除過程不發生危險。7.2 對參與腳手架，拆除操作人員、管理人員和檢驗、監護人員進行安全、保護等方法交底，交底內容應包含拆除范圍，數量、時間和拆除次序，方法。拆除安全方法和警戒區域。交底要有統計，雙方均應在交底書上簽字。7.3 在拆除腳手架周圍,于墜落范圍四面設置顯著“嚴禁入內”標志,并有專員監護，以確保在拆腳手架時無其它人員入內。上述這些工作經檢驗符合要求后,并確定建筑施工再也不需要用腳手架時,就可進行腳手架拆除。腳手架拆除應從上往下,水平方向一步拆完再拆下一步伴隨腳手架向下拆除11、,對墻面飾面,窗及其它墻面裝飾立即做好清潔和保護工作,對腳手架連接處飾面補修應和腳手架拆除同時進行,飾面補修經檢驗認定合格,親做好清潔和保護工作后方可繼續向下拆除腳手架。拆除腳手架應一步步進行,由上而下,一步一清地進行拆除。拆下腳手架鋼管,扣件及其它材料運到地面后,應立即清理,將合格,需要整修后可反復使用和應報廢加以區分,按規格堆放。對合格件應立即進行保養,保養后送倉庫保管,以備以后使用。拆除腳手架時要遵守GB3608-83高處作業相關要求,尤其是按相關強風區高處作業,雨天高處作業和雷天高處作業相關要求實施。在拆除腳手架和建筑物連接和拆除腳手架挑架等需要割金屬時,應嚴禁遵照現場消防相關要求,要12、有預防電焊火星,溶渣和割下金屬物件下落方法,要有切實可靠監護和消防器材。每日拆除腳手架告一段落時，全部要對還未拆除腳物架安全情況進行檢驗,還要對周圍環境進行檢驗,如有異常情況應立即處理,確定一切均安全后方可離崗,不可疏忽大意,留有隱患。八、安全防護方法安全施工在施工方案中多處提及,對于腳手架有牢靠骨架,可靠連接。穩妥基底,并按正確次序搭設和拆除,這些均是確保安全關鍵步驟,除此之外,尚需重視在使用過程中出現安全防護問題,并在各出入口及通道掛上安全標志。8.1 在施工期間應派專員定時和不定時檢驗腳手架安全情況,做到無事故隱患,發覺隱患立即處理。8.2 在搭建作業時應做好安全防護,作業人員必需戴安全13、帽,系安全帶及穿膠底鞋。九、文明施工方法9.1 施工現場按平面圖堆放材料，材料要堆放整齊。9.2 施工現場要常常保持整齊衛生，搭設后應該班把余下材料堆放整齊，雜物清理運走。9.3 在施工完成后要檢驗場地雜亂情況，如有不符合安全、文明施工要求要立即整改。十、 模板制作和安裝：10.1模板施工10.1.1據梁、板幾何尺寸結合現場實際情況配制拼裝。10.1.2按要求起拱：當跨度L4m時，3起拱。10.1.3梁側模采取方木背豎楞400，豎楞上背方木橫楞，采取12螺栓400對拉螺栓加固。梁底模下均勻設置100X100縱向方木，間距為300mm。然后在縱向方木底下設置50X100橫向方木，間距為300mm14、。鋼管立桿外間距為900mm,內立桿間距為600mm。立桿離地面100mm設掃地桿，每隔1200設置一道水平橫桿，另外每間12m設置一道剪力撐，以確保支承架剛度及穩定性。10.1.4板模：底模下方木橫楞間距為450mm,縱楞間距為900mm,鋼管間距為900mm。水平拉結桿和掃地桿設置同梁支模，另外須設剪力撐，剪力撐間距為12m。10.1.5 梁側模板角部用夾木加固，鐵釘釘緊，預防梁底模脹模漏漿。10.1.6梁下設置通長拉桿，用直角扣件和立桿連接，在層高范圍內雙向設置橫桿。10.1.7在施工過程中要設置8個觀察點，隨時觀察支撐桿變形，實測支撐桿最大變形滿足1/200要求。10.1.8梁支撐架和15、板支承架連成整體，形成一整體穩定系統（以下圖） 40015厚多層板 50X100方木450 豎楞50X100方木400 12螺桿50X100方木900 可調支座 600斜撐模板立桿間距900 100X100方木 50X100方木300水平橫桿步距1200水平橫桿900剪力撐外立桿縱距900步距1200內立桿縱距600地桿距地面100100地面砼墊層10.2加固方法：因為首層樓板模支架高度達成5.6m。為了確保穩定，板模支架必需要進行加固。10.2.1支架體系沿縱橫向滿設置剪力撐，以加強整體穩定性，剪力撐設置方法以下圖：12001200 1200 1200 1200支架剪力撐部署 立桿剪刀撐9016、0900900水平桿水平桿 900 900 900 900 900 900 900 平面圖十一、滿堂支撐架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130- 2、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 3、建筑地基基礎設計規范GB50007- 4、建筑結構荷載規范GB50009- 5、鋼結構設計規范GB50017- 一、架體參數滿堂支撐架寬度B(m)16.8滿堂支撐架長度L(m)16.8滿堂支撐架高度H(m)25腳手架鋼管類型483立桿部署形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h(m)1.2縱橫向水平桿頂部步距hd(m)1立桿縱距la(m)0.9立桿橫距lb(m)0.917、立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(m)0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.656 二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板擋腳板自重標準值g3k(kN/m)0.17密目式安全立網自重標準值g4k(kN/m)0.1每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.167材料堆放荷載q1k(kN/m2)1施工均布荷載q2k(kN/m2)3平臺上集中力F1(kN)2省份山東地域煙臺市基礎風壓0(kN/m2)0.4風壓高度改變系數z1風荷載體型18、系數s1.04風荷載標準值k(kN/m2)0.312 三、設計簡圖 搭設示意圖：平面圖側立面圖 四、板底縱向支撐次楞驗算次楞增加根數n42材質及類型鋼管截面類型(mm)483次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205次楞截面慣性矩I(cm4)10.78次楞抗剪強度設計值(N/mm2)125次楞截面抵御矩W(cm3)4.49次楞彈性模量E(N/mm2)206000次楞自重標準值Nc(kN/m)0.033次楞驗算方法簡支梁 G1k=Nc=0.033kN/m； G2k= g2klb/(n4+1)= 0.350.9/(2+1)=0.105kN/m； Q1k= q1klb/(n4+1)= 10.9/(2+19、1)=0.3kN/m； Q2k= q2klb/(n4+1)= 30.9/(2+1)=0.9kN/m； 1、強度驗算 板底支撐鋼管根據均布荷載下簡支梁計算。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q1=1.2(G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.3+0.9)=1.68kN/m q=q1+q2=0.166+1.68=1.846kN/m 計算簡圖 Mmax=ql2/8=1.8460.92/8=0.187kNm Rmax=ql/2=1.8460.9/2=0.831kN Vmax=0.5q1la +0.5q2la =0.50.16620、0.9+0.51.680.90.831kN max2Vmax/A=20.8311000/424=3.92N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.187106/(4.49103)=41.648N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2(G1k+G2k)+1.4(Q1k+Q2k)= 1.2(0.033+0.105)+1.4(0.3+0.9)=1.846kN/m q2=1.4F1=1.42=2.8kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.817kNm 剪力圖 Rmaxf=2.231kN Vmaxf=2.231kN max2Vmax/21、A=22.2311000/424=10.524N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.817106/(4.49103)=181.96N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.105+0.3+0.9=1.338kN/m Rmax= q/2=1.338/2=0.669kN max=5ql4/(384EI)=51.338(0.9103)4/(3842.0610510.78104)=0.515 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q22、=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.105+0.3+0.9=1.338kN/m q2=F1=2kN 計算簡圖 剪力圖 Rmaxf=1.602kN 變形圖 max=1.881 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求！ 五、橫向主楞驗算材質及類型鋼管截面類型(mm)483抗彎強度設計值f(N/mm2)205截面慣性矩I(cm4)10.78主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵御矩W(cm3)4.49主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞自重標準值Nz(kN/m)0.033主楞驗算方法簡支梁 橫向支撐鋼管根據均布荷載和集中荷載作用下簡支梁計算，集中荷載P取板23、底支撐鋼管傳輸最大支座力。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=1.2Nz=1.20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=0.831/2=0.416kN p=Rmax/2=0.669/2=0.334kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.129kNm 剪力圖 Rmaxf=0.434kN Vmaxf=0.434kN max2Vmax/A=20.4341000/424=2.047N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.129106/(4.49103)=28.731N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 變形圖 max=0.402 mmmi24、n900/150，10=6mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2Nz=1.20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=0.831/2=0.416kN p=Rmax/2=0.669/2=0.334kN p2=Rmaxf/2=2.231/2=1.116kN p2=Rmaxf/2=1.602/2=0.801kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.268kNm 剪力圖 Rmaxf=0.667kN Vmaxf=0.901kN max2Vmax/A=20.9011000/424=4.25N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/25、W=0.268106/(4.49103)=59.688N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 變形圖 max=0.675 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求！ 六、可調托座驗算可調托座內主楞根數2可調托座承載力許可值NkN30 按上節計算可知，可調托座受力 N=2Rmax+F1=20.434+2=2.868kNN30kN 滿足要求！ 七、立桿穩定性驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵御矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205次楞增加根數n42立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(m)0.2剪刀撐設置類26、型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.656每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.167 立桿底部荷載：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.16725+0.920.033+0.90.033=4.264kN 立桿頂部荷載：NG1d=lan4Nc+lbNz=0.920.033+0.90.033=0.089kN NG2=g2klalb=0.350.90.9=0.284kN l=maxla,lb=max0.9,0.9=0.9m NG3=g3kl=0.170.9=0.153kN NG4=g4kl=0.10.9=0.09kN NQ1=q1klalb=10.9027、.9=0.81kN NQ2=q2klalb=30.90.9=2.43kN NQ4=F1=2kN 考慮風荷載時，立桿軸向壓力設計值： 立桿頂部荷載：N頂=1.2(NG1d+NG2+NG3+NG4)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.089+0.284+0.153+0.09)+0.91.4(0.81+2.43+2)=7.342kN 立桿底部荷載：N底=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(4.264+0.284+0.153+0.09)+0.91.4(0.81+2.43+2)=12.352kN 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=28、k1(hd+2a)=11.494(1000+2200)=2091.6mm 非頂部立桿段：l02=k2h=11.6561200=1987.2mm =l0/i=2091.6/15.9=131.547=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.494(1000+2200)=2700.256mm 1=l01/i=2700.256/15.9=169.827，查表得，10.248 Wk=zsWo=11.040.4=0.416kN/m2 Mw=0.91.4Wklhd2/10=0.91.40.4160.912/10=0.068kNm =N頂/A + Mw/W29、=7.342103/(0.248424)+0.068106/(4.49103)=84.967N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 底部立桿段：l02=k2h=1.2911.6561200=2565.475mm 2=l02/i=2565.475/15.9=161.351，查表得，20.271 Wk=zsWo=11.040.4=0.416kN/m2 Mw=0.91.4Wklh2/10=0.91.40.4160.91.22/10=0.068kNm =N底/A + Mw/W=12.352103/(0.271424)+0.068106/(4.49103)=122.643N/mm2f=205N/mm30、2 滿足要求！ 八、立桿支承面承載力驗算腳手架放置位置混凝土樓板上混凝土板厚度h(mm)120砼設計強度等級C30立桿底座面積A(m2)0.04 1、抗沖切驗算 樓板抗沖切承載力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(200.00+105)=1220.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=12.352kN 滿足要求！ 1、局部受壓承載力驗算 樓板局部受壓承載力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.455，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.45512.1551030.04=165.750kNN=12.352kN 滿足要求！