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1、明珠龍柱腳手架搭設拆除工程施工方案 目 錄1、編制依據-12、工程概況-13、施工準備-14、施工部署-25、勞動力、材料、機具準備-76、質量保證措施-97、腳手架安裝、拆除安全保證措施-128、文明施工保證措施-14附：計算書一、編制依據1.1 主要規程、規范1.1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20011.1.2建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-911.1.3建筑施工安全檢查標準 JGJ59-991.1.4施工現場臨時用電安全技術規范 JGJ46-20051.2 參考手冊1.2.1 建筑施工手冊 （縮印本第4版，2013.1）1.2.2 建筑施工扣件式鋼管2、腳手架構造與計算 中國物價出版社（2004.1） 二、工程概況本腳手架分項工程屬濱州經濟開發區明珠龍柱項目工程，地處黃河二路以北，渤海二十四路以西。1、明珠龍柱主體砼澆筑高度為24.05米，龍柱整體施工完畢后為30米，地坪高差為0.75米。標高0.75米6.8米為邊長4.24米方柱臺，標高6.8米24.05米為圓柱直徑為1.3米，鋼筋砼結構，砼標號:基礎墊層為C15；其余為C30。2、腳手架搭設的目的為明珠龍柱施工人員提供操作平臺，臨時堆放少量的施工材料，材料堆放總重量不超過0.6噸。上料采用汽車式上料。施工人員上下搭設周圈旋轉安全通道。三、施工準備1、 成立專項領導小組安全生產、文明施工是企3、業生存與發展的前提條件，是達到“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷頻率控制在0.4以內”安全生產目標的必然保障。為此項目經理部成立以現場經理為組長的安全領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：現場經理負責全面協調工作副組長：施工隊隊長現場施工指揮，并對腳手架施工過程中的安全、質量負責組員：現場架子工班長現場施工協調安全員現場腳手架搭設過程中的安全、質量檢查2、材料準備 本次腳手架工程所使用的腳手架全部采用48*3.5的焊接鋼管，所用扣件全部使用鍛鑄鐵鑄造或者鋼板壓制而成，施工前對所有的腳手架及扣件進行厚度、垂直度檢測，杜絕不符合要求的施工材料用于本工程。3、技術準備 本次腳手架4、工程施工前必須編制腳手架搭設專項方案，并經公司主管領導及總監理工程師、甲方現場代表審批后方可執行本方案。在腳手架施工前由施工隊技術人員對現場所有參與本次腳手架工程施工的人員進行安全技術交底，所有參與人員必須明確本方案的意圖后方可施工。四、施工部署1、腳手架工程設計思路 根據工程施工需要，本工程腳手架搭設施工兩次： （1）標高6.8米以下柱承臺土建施工期間搭設外圍腳手架，作為模板、鋼筋施工平臺需要，其搭設寬度自基礎寬度7.5米以外施工工作面和雙排腳手架搭設寬度，搭設高度為10.3米。待6.8米以下混凝土承臺施工完成后拆除。 （2）第二次腳手架搭設為龍柱承臺0.75米6.8米處裝修及6.8米以上圓5、形龍柱施工需用工作平臺。 本次腳手架工程專項施工方案的編制，參照濱州市近五年來最大風壓來確定本工程的風荷載，其它參數均以現行規范為依據，結合本工程實際情況組合所有參數進行計算。 由于本次腳手架工程搭設復雜，計算困難并且腳手架不承受明珠龍柱本身荷載，所承受荷載以腳手架自重為主、施工活荷載（施工人員荷載、上料動荷載、風荷載）為輔。因此，腳手架受力計算按荷載集中布置、腳手架展開式的最不利組合進行計算，以確保本工程施工過程中的安全。2、構造要求及技術措施a、地基 本次腳手架工程的基礎采用人工素土夯實，底部鋪設腳手板，滿足承載要求。b、立桿第一次腳手架搭設采用雙排單立桿腳手架，搭設寬度為12米，正方形形6、式，在明珠龍柱承臺標高6米處周邊設置四塊10mm厚預埋鋼板作為腳手架連接件。在明珠龍柱周圍全部按縱橫間距1.5米進行立桿布置。第二次腳手架搭設，因腳手架搭設高度為30.75米，為保證腳手架穩定性。腳手架搭設寬度為30米，6.8米以下所有立桿全部采用雙桿，并且組成雙桿的兩根立桿每間隔2米采用扣件進行連接，所有立桿接頭必須采用對接扣件。外部立桿搭設高度為10米，在標高6米處于龍柱承臺鋼筋焊接件進行連接。在標高6.8米承臺頂部重新增設立桿與承臺內側立桿組成雙排腳手架，搭設高度為30.75米。立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50c7、m；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3（本工程取40cm）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個回轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。c、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于40cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。d、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件8、扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出大橫桿距離內襯結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。e、掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。f、剪刀撐本工程腳手架周圈采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨縱橫向水平桿同步通長搭設。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，9、在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。g、腳手板作業層腳手板采用松木，厚度不小于5cm，寬2325cm，長度不小于3.5m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升。首層（6.8m處）滿鋪一層腳手板，并設置安全網。上部每隔6m設置一道滿鋪腳手架層，并設置水平安全兜網。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠；龍柱一側的腳手板距離結構外側的距離不大于15cm。h、連墻件為保證腳手架的整體穩定性，每隔6米按45方向將至少4根大橫桿或者附加大橫桿澆筑于龍柱混凝土內。預先按指定方位在龍柱10、內預埋鋼板，采用直角扣件將大橫桿或附加大橫桿與預埋立桿進行連接。i、防雷措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與龍柱避雷系統連成一體的措施。設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與龍柱內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與11、龍柱內避雷系統設置的位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。l、腳手架的搭設及拆除施工工藝1、鋼管腳手架的搭設施工工藝腳手架的搭設順序為：場地清理定位設置通長腳手板、鋼底座（或混凝土地面基層）縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網定位定距：根據構造要求在龍柱外側用尺量出立桿距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出12、立桿標記。在搭設首層腳手架的過程中，沿龍柱承臺外側設八道斜撐，待腳手架與龍柱承臺連接后方可拆除。當腳手架操作層高出與龍柱支撐2步時，應采取臨時穩定措施，直至與龍柱連接支撐完畢后方可拆除。2、腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網防護欄桿剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有與龍柱支撐的架管必須隨腳手架同步拆除下移，嚴禁先將與龍柱支撐的架管拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步。當腳手架拆至下部最后一根立13、桿時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除與龍柱連接的架管。五、 勞動力、材料及機具配備 勞動力配備工種人數任務架子工6負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制普工4負責架子材料的運輸材料配備名稱單位數量規格普通鋼管m9000483.5mm腳手板m32厚5cm，寬2030cm密目安全網350水平安全網150直角扣件個2000旋轉扣件個400對接扣件個200鍍鋅鋼絲kg10014# 機具配備名稱單位數量備注架子扳手把6搭設和拆除架子用力矩扳手把2檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個2調整架子水平彎曲度六、質量保證措施1 構配件的允許偏差（詳見表8-1） 6.2 腳手架搭設的技術要14、求、允許偏差和檢驗方法6.3 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量(個)抽檢數量(個)允許的不合格數1連接立桿與縱(橫)向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件5011200120132003250352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件(非主節點)5011200120132003250710七、 腳手架搭設拆除安全施工措施1 材質及其使用的安全技術措施1.1 扣件的緊固程度宜在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。1.2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于15、100mm。1.3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。1.4 腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。1.5 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。1.6 鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。2 腳手架搭設的安全技術措施2.1 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。2.2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。施工16、人員在操作過程中，必須可靠系掛安全帶，佩戴安全帽，穿防滑鞋，垂直方向每隔5m設置一道水平安全網。2.3 開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。2.4 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。2.5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。3 腳手架上施工作業的安全技術措施3.1 結構腳手架每支搭一層（按照3m為一層），支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后17、方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。3.2 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。3.3 結構施工時不允許上下層同時作業。3.4當作業層高出其下連墻件3.0m以上,且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。3.5 各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。3.6 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。3.7 所有平臺上的操作人員必須正確佩戴安全帶，將安全帶掛在龍柱壁豎直鋼筋和橫向環筋的節點處，安全帶安全繩不夠長的須接長并保證連接牢固。4 腳手架拆除的安全技術18、措施4.1 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。4.2 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。4.3 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4.4 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。4.5 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。4.6 拆架時不19、得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。4.7 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。4.8 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。4.9 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。4.10所有桿件和扣件在拆除時分離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。4.11所有的腳手板,應自外向里豎立搬運,以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。4.12拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。4.13 雷20、雨天氣時停止拆除腳手架施工。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：1 、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2 、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。3、 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4 、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。5 、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影21、響作業班組施工時，如需要拆改，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。6、 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經工程部同意后由架子工操作。7、 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動。8、嚴禁任意懸掛起重設備。9 、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10、 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。11、 腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。12 、要保證腳手架體的整22、體性，不得截斷架體。13、 施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。14、 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。15、 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。16、 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。17、 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理,應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規23、范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 156 m，90米以下采用雙管立桿，90米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.5m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.2 m；內排架距離墻長度為0.25m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用八步四跨，豎向間距 10 m，水平間距6 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.024、00 kN/m2；腳手架用途:施工用腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處山東東營市(原惠民地區)，基本風壓0.47 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.335，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1611；腳手板自重標準值(kN/m2):0.500；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:無；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:1；單立桿腳手板鋪設層數:1；二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，25、小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.51.5/3=0.25 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.25+1.41 = 1.74 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.741.52/8 = 0.489 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =108.926、9 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =108.99 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.25+1 = 1.283 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.28315004/(3842.06105107800)=3.809 mm；小橫桿的最大撓度 3.809 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的27、自重標準值: P1= 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.51.51.5/3=0.375 kN；活荷載標準值: Q= 21.51.5/3=1.5 kN；荷載的設計值: P=(1.20.05+1.20.375+1.41.5)/2=1.305 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.28、2671.3051.5= 0.523 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.523=0.529 kNm最大應力計算值 = 0.529106/4490=117.736 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 117.736 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.061029、5107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.05+0.375+1.5）/2=0.962kN = 1.8830.96215003/ ( 100 2.06105107800) = 2.754 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.754=2.806 mm；大橫桿的最大撓度 2.806 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.30、00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.51.51.5/2=0.562 kN；活荷載標準值: Q = 21.51.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.031、5+0.05+0.562)+1.42.25=3.945 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1611kN/m NGD1 = 0.1611+(1.502/2)0.033/1.20(156.00-90.00) = 13.380kN； NGS1 = 0.1611+0.033+(1.502/2)0.033/1.2090.00 = 21.242kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.5kN32、/m2 NGD2= 0.511.5(1.5+0.2)/2 = 0.656 kN； NGS2= 0.5(1-1)1.5(1.5+0.2)/2 = 0 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用無，標準值為0kN/m NGD3 = 011.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0(1-1)1.5/2 = 0 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(156-90) = 0.495 kN； NGS4 = 0.0051.590 = 0.675 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 14.531 33、kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 21.917 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.51.51/2 = 2.25 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.214.531+ 0.851.42.25= 20.115 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.221.917+ 0.851.42.25= 28.978 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.34、214.531+ 1.42.25=20.587kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.221.917+ 1.42.25=29.451kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.47 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 2.02，1； s - 風荷載體型系35、數：取值為0.693；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 0.472.020.693 = 0.461 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.4710.693 = 0.228 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.4611.51.22/10=0.118 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.2281.51.22/10=0.059 kNm；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N36、/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 20.115 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd= 20.587kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.79 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.481 m；長細比: L0/i = 156 ；軸心受37、壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.287立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 20114.82/(0.287424)+118380.785/4490 = 191.664 N/mm2；立桿穩定性計算 = 191.664 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 20587.32/(0.287424)=169.181 N/mm2；立桿穩定性計算 = 169.181 N/mm2 小于 38、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 架體底部立桿穩定性計算。考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=23.208 kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=23.444kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度39、系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.79 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.481 m；長細比: L0/i = 156 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.287立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 23207.76/(0.287424)+58604.349/4490 = 203.767 N/mm2；立桿穩定性計算 = 203.767 N/m40、m2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 23444.01/(0.287424)=192.657 N/mm2；立桿穩定性計算 = 192.657 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.335，s0.693，00.47，Wk = 0.7zs0=0.7 1.3350.6930.47 = 0.304 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 21.6 m2；按建41、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9.204 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14.204 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 14.204 Nf = 83.269,連墻件的設計計算滿足要求！