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1、目 錄一、 工程概況1二、 編制依據(jù)1三、 搭設(shè)方案.1四、 安全性驗(yàn)算4 五、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求.23青島西海岸醫(yī)療中心模板高架搭設(shè)方案一、 工程概況：青島西海岸醫(yī)療中心是青島市政府、開發(fā)區(qū)市政府、青附醫(yī)院三方共同建設(shè)的一座大型三等甲等綜合醫(yī)院。位于青島經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)齊長城路以南奮進(jìn)路以西。醫(yī)院占地13.4公頃，總床位1440床，其中醫(yī)療中心綜合樓工程建筑面積約19.6萬平方米。本工程為獨(dú)立基礎(chǔ)，框架架構(gòu)，層高4.5米，5層。主入口門廳部分，一、二層挑空，第三層頂為大廳頂板，層高13.5米，上部為大跨度混凝土勁性梁，最大跨度21m。梁截面為6001300，5001200。工2、程一區(qū)南側(cè)和東側(cè)頂層挑檐，模板支架為高大模板支架。二、編制依據(jù)1、XX建設(shè)集團(tuán)有限公司質(zhì)量手冊(cè)、程序文件。2、工程全部施工圖紙及其引用的標(biāo)準(zhǔn)圖集。3、工期、質(zhì)量和成本控制目標(biāo)。4、標(biāo)準(zhǔn)化示范工地示范文本等地方性法律法規(guī)。5、碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T7006、鋼管腳手架扣件GB158317、直縫電焊鋼管GB/T137938、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB500059、混凝土模板用膠合板ZBB7000610、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-200811、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001三、搭設(shè)方案： 1、支架采用483.5鋼管和扣件進(jìn)行搭設(shè)，鋼管材質(zhì)必須符合GB/T13793中規(guī)定，3、扣件符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006的規(guī)定,對(duì)鋼管和扣件均應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽檢，扣件螺絲損壞或扣件扭緊力達(dá)不到要求的堅(jiān)決退場(chǎng)，更換扣件，鋼管的壁厚按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果驗(yàn)算復(fù)核。 2、模板支架采用落地腳手架。支架縱橫間距均為600mm，在型鋼梁下另加設(shè)一排支撐桿，縱向間距600mm。立桿安裝的同時(shí)應(yīng)架設(shè)水平支撐，距地面20設(shè)置掃地桿,模板第一步大橫桿高度1.8m，距模板底面0.5m設(shè)置一道水平桿，其他空間均分并不得大于1.2m。大橫桿采用縱橫連續(xù)布置，豎向剪刀撐沿框架柱梁兩側(cè)連續(xù)布置，設(shè)置3道水平剪刀撐，豎向間距均勻分部，隔跨布置，水平剪刀撐間凈距6000mm。以保證支撐的穩(wěn)定性。梁板的支撐系統(tǒng)應(yīng)4、與柱或墻體的支撐系統(tǒng)連成一個(gè)整體。 3、掃地桿、立桿、水平拉桿的接長采用對(duì)接扣件接長，剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度不小于1000，并采用3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100處進(jìn)行固定。 4、立柱下設(shè)墊鐵，墊鐵放在長4m的20050木墊板上，立桿下墊板采用雙木方拼合而成，長20，寬15。 墊板示意圖5、梁（最大6001300）底支撐采用48 3.5鋼管，間距符合設(shè)計(jì)計(jì)算，但必須保證梁底下設(shè)兩排支撐，縱向間距為600mm，梁底下橫向水平桿間距60cm，靠近模板端部的橫桿距端部宜在1015cm之間。支撐立桿在安裝的同時(shí)，應(yīng)架設(shè)水平方向縱橫向支撐，步距不得大于1.2m.梁支撐立桿與梁底橫桿間應(yīng)采用雙5、扣件，防止橫桿下滑?？蚣苤鶅蓚?cè)沿縱橫方向設(shè)置剪刀撐，每隔一跨在跨中設(shè)置豎向剪刀撐及水平剪刀撐。18001100200600110011005001100600110011001100110011001100層高13.5m的梁板模板搭設(shè)示意具體搭設(shè)布置圖如下： 圖四 滿堂架搭設(shè)示意圖四、 安全性驗(yàn)算：高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安6、全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:XGL。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.30混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.60；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：12.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.80；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為483.5；扣7、件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):5.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):31.2；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)8、：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中9、的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 53.544 kN/m2、31.200 kN/m2，取較小值31.200 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度10、。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.431.20.9=13.48kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓11、力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 13.478+1.008 = 14.486 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 240mm；面板的最大彎距 M= 0.114.4862402 = 8.34104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 8.34104 / 1.50104=5.563N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =5.563N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 31.20.4 = 12.12、48N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 240mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67712.482404/(10095001.13105) = 0.262 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =240/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.262mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.96mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工13、程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.231.20.9+1.420.9)0.24=8.69kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內(nèi)楞14、的最大彎距: M=0.18.69400.002= 1.39105N.mm； 最大支座力:R=1.18.6920.4=3.824 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.39105/8.33104 = 1.669 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.669 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =31.200.24= 7.49 N/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l 15、= 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6777.494004/(100100008.33106) = 0.016 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.016mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力3.824kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I 16、= 24.38cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 1.377 kN.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 300mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.38106/1.02104 = 135.511 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =135.511N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N17、/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為1.291 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =1.291mm 大于 外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，不滿足要求！建議增大外楞的截面尺寸，減小穿梁螺栓的間距，或者外楞合并根數(shù)！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；18、穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.20.40.45 =5.616 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.616kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W19、 = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+2.50）0.601.300.90=22.32kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.420、2.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.32+0.23+1.51=24.06kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.1024.0620.22=0.096kN.m； =0.096106/2.25104=4.278N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.278 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.50)1.300+0.35）0.60= 20.821、8KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67720.882004/(10095001.69105)=0.141mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.141mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土22、自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.5)1.30.2=6.89 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.3+0.6)/ 0.6=0.373 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (5+2)0.2=1.4 kN/m；2.鋼管的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.26.89+1.20.373=8.716 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.41.4=1.96 kN/m； 鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，鋼管的截面慣性23、矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 8.716+1.96=10.676 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.110.6760.60.6= 0.384 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.384106/5080 = 75.657 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 75.657 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足24、: 其中最大剪力: V = 0.68.7160.6 = 3.138 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值 =23137.760/489.000 = 12.833 N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值 12.833 N/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 6.890 + 0.373 = 7.263 kN/m；鋼管最大撓度計(jì)算值 = 0.6777.2636004 /(10020600012.1925、104)=0.254mm；鋼管的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；鋼管的最大撓度計(jì)算值 = 0.254 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.500)1.300= 34.450 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (5.000+2.000)=7.000 kN/m2；q = 1.2(34.450 +26、 0.350 )+ 1.47.000 = 51.560 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=0.448 kN，中間支座最大反力Rmax=9.181；最大彎矩 Mmax=0.329 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.483 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.329106/5080=64.694 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 N27、/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 64.694 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)28、算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=9.181 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.448 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.17312=2.497 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(1.80-0.60)/2)0.600.35=0.227 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.60/2+(1.80-0.60)/2)0.600.100(2.5029、+24.00)=1.717 kN； N =0.448+2.497+0.227+1.717=4.889 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：30、1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.1551.70.6 = 1.178 m；Lo/i = 1178.1 / 15.8 = 75 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.75 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=4888.89/(0.75489) = 13.33 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 13.33 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k131、 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 0.8 按照表2取值1.042 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.042(0.6+0.12) = 1.036 m；Lo/i = 1036.165 / 15.8 = 66 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.793 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=4888.89/(0.793489) = 12.607 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 12.607 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！232、.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =9.181 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.173(12-1.3)=2.497 kN； N =9.181+2.497=11.408 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =233、05 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.243 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.2431.70.6 = 1.268 m；Lo/i = 1267.86 / 15.8 = 80 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.722 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=11407.682/(0.722489) = 32.311 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 32.34、311 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 0.8 按照表2取值1.042 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.042(0.6+0.12) = 1.036 m；Lo/i = 1036.165 / 15.8 = 66 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.793 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=11407.635、82/(0.793489) = 29.418 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 29.418 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全五、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容5.1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在36、一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。5.2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.2m為宜，不宜超過1.2m。5.3.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a. 沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b. 采用先澆柱墻后澆梁板的施工順序，以墻柱為支架固結(jié)點(diǎn)。在立柱周圍外側(cè)和中間有結(jié)構(gòu)柱的部位，按水平間距6-9m，豎向間距2-3m與建筑結(jié)構(gòu)設(shè)置一個(gè)固結(jié)點(diǎn)。c. 設(shè)置3道水平剪刀撐，豎向間距均勻分部，隔跨布置，剪刀撐凈跨6000m。d. 如因架體立桿過密37、導(dǎo)致剪刀撐無法搭設(shè)或達(dá)不到規(guī)范要求時(shí)，可采用斜撐方式，必須覆蓋足夠的網(wǎng)格密度。e. 架體要與周圍模板支架相互聯(lián)系成整體，并與已澆筑完成的框柱拉結(jié)，增加架體的穩(wěn)定性。5.4.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于200mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，必須用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。5.5.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c38、.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。負(fù)一層地下室模板架體在大廳頂板混凝土澆筑前不允許拆除，當(dāng)大廳頂板混凝土強(qiáng)度實(shí)測(cè)值超過混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%時(shí)，方可拆除負(fù)一層模板架體。 f.立桿下面設(shè)置鋼墊板，鋼墊板下設(shè)置長4米，寬0.25米，厚50mm的木墊板。5.6.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，在架體周圍設(shè)置觀測(cè)點(diǎn)，將觀測(cè)點(diǎn)引致架體外用水準(zhǔn)儀觀測(cè)其變形情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。