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1、 懸挑式腳手架施工專項方案一、編制依據國泰家園6#、9#樓工程圖紙； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011） 建筑地基基礎設計規范(GB500072002) 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011) 二 、工程概況（一）基本概況建筑高度53。4米,建筑面積12864.09平方米，其中地上面積11549.41平方米，地下建筑面積1314。68平方米。結構形式為剪力墻結構,基礎形式為混凝土筏板基礎。一層至十八層住宅層高為2。95米，機房層層高4.6米,室內外高差0。30米。(二）施工方案選擇、布置及技術保證條件 1、在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：11架體結構做到安全2、可靠,經濟合理。1。2在規定條件期限內，能滿足安全性和耐久性. 1。3選材時做到常見通用、便于保養維修。1。4結構做到受力明確，構造措施到位，便于檢查驗收。1。5腳手架的搭設必須符合建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011的要求.2、結合本工程情況,采用普通型鋼懸挑腳手架、落地式鋼管腳手架。2。1一層以上至十八層采用型鋼懸挑式腳手架。2。2建筑高度53。4米.3、采用16號工字鋼作懸挑主梁,懸挑三次，每次懸挑高度為19.5米. (三）施工技術要求1、懸挑梁位置據施工方案確定，按位置設置預埋件；2、懸挑梁的長度最小應取懸挑長度的1.25倍，懸挑支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板3、上（有加固的除外），懸挑端應按梁長度起拱0。51；懸挑鋼梁樓面做法3、懸挑梁末端設兩道，前端設一道預埋U型直徑16mm螺栓固定且每個錨筋底部增加2根HRB400E18mm鋼筋L=1500mm以利于錨固，錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不得小于120mm,厚度小于120mm的需要增加加固措施. 樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施。 4、預埋U型螺栓的直徑為16mm,應采用冷彎成型。U型螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。5、懸挑梁采用9m長成品切割而成每段長度為4。5m，滿足規范錨固規定和使用要求。 6、懸挑架體立桿搭設應符合下列規定： 6.14、立桿接長接頭必須采用對接扣件連接； 6.2立桿頂端宜高出女兒墻上皮1，高出檐口上皮1。5； 7、水平桿搭設應符合下列規定，如圖所示: 7。1縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不宜小于跨； 7。2縱向水平桿接長采用對接扣件連接; 7。3橫向水平桿應放置在縱向水平桿上部，靠墻一端至墻裝飾面距離不宜大于100mm； 7.4主節點處必須設置橫向水平桿； 7.5桿件接頭應交錯布置，兩根相鄰桿件接頭不應設置在同步或同跨內，接頭位置錯開距離不應小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不宜大于縱距的1/3； 7。6搭接接頭的搭接長度不應小于1，應采用不少于3個旋轉扣件固定； 8、掃地桿設置應符合下列要求： 85、.1縱向掃地桿必須連續設置，鋼管中心距地面不得大于200mm; 8.2腳手架底部主節點處應設置橫向掃地桿，其位置應在縱向掃地桿下方； 9、架體應通過連墻件與建筑物主體連接牢固。連墻件設置應符合下列規定： 9。1架體必須設置連墻件,連墻件與結構的連接應為剛性連接，如圖所示：連墻件常用做法9。2連墻件的豎向間距不宜大于層高，且小于4。5m；橫向間距不宜超過開間尺寸且小于6m;豎向間距為3.0米，水平間距為4.5米。9。3連墻件應靠近主節點設置，距離主節點不得大于300mm；9.4開口型腳手架的兩端及腳手架的開口處必須設置連墻件；9。5連墻件應采用雙扣件與結構拉結；10、扣件安裝應符合下列規定:106、.1螺栓擰緊力矩應控制在4065N。m之間；10.2主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；10.3對接扣件開口應朝上或朝內；10。4各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm；11、懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續設置；12、懸挑架搭設在非直線（折、弧線）的結構外圍時,懸挑梁應垂直于外圍面或為徑向,架體的設計縱距應以較長縱距為準;13、懸挑式腳手架架體的底部與懸挑構件應固定牢靠，不得滑動或竄動; 懸挑架體底部做法14、鋼絲繩拉結點示意圖預埋錨筋吊點直徑20mm，鋼絲繩直徑14mm。AA120繩卡間距A為6d-7d,d7、為鋼絲繩直徑索具套環鋼絲繩尾端繩卡環應位于鋼絲繩尾端鋼絲繩承力端繩卡夾座應位于鋼絲繩承力端三、施工計劃、材料計劃腳手架的搭設隨施工進度逐步搭設,視施工的需要提報材料計劃，有計劃的安排架管及扣件材料的進場。每層現澆面完成以后，及時完成腳手架的搭設工作.避免裸體施工，為工程施工創造良好的安全施工條件.四、施工工藝(一）腳手架材料選擇l、懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48.3mm，壁厚3.6mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。2、鋼管腳手架的搭設使用鍛鑄造扣件，應符合鋼管腳手架扣件標準JGJ22-85的要求.3、搭設架子前應8、進行保養，除銹。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，使用的安全網必須是新泰市安監站指定產品且有產品生產許可證和質量合格證。 6、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700)中Q235A鋼的要求。7、懸挑腳手架型鋼水平懸挑梁采用4.5米16號工字鋼。 8、預埋錨固螺栓的直徑為16。0mm。9、鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環應使用HPB235 級鋼筋，其直徑使用20，吊環預埋錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010 中鋼筋錨固的規定。（二）腳手架搭設流程及施工方法1、懸挑腳手架搭設工藝流程：水平懸9、挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿縱向水平桿橫向水平桿剪刀撐連墻件鋪腳手板防護欄桿掛安全網。2、定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并點出立桿標記。 3、在搭設腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排,后立內排。4、其余按以下構造要求搭設。水平懸挑梁長度為4500mm，懸挑長度為1850mm，錨固長度為2650mm，距墻外邊線100mm設置第一道錨固,距第一道錨固點2250mm、2450mm設置第二、三道錨固。第三道錨固距離10、懸挑梁末端200mm。普通型鋼懸挑腳手架側面示意圖 普通型鋼懸挑腳手架示意圖5、立桿間距5.1 普通型鋼懸挑腳手架立桿縱距1.50米，橫距0.9米;連墻桿間距豎直3.00米，水平4.50米（即2步3跨）；里立桿距建筑物0。30米。5.2腳手架的底部立桿采用2m、4m、6m長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性.6、縱向水平桿、橫向水平桿設置6.1縱向水平桿在腳手架高度方向的間距1.50米，以便立網掛設，縱向水平桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。外立桿在每步中間加設一道攔腰桿即外立桿的縱向水平桿在腳手架高度方向的間距是0。711、5米,以利于安全.6.2外架子按立桿與縱向水平桿交點處設置橫向水平桿，兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。7、剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應小于6m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。8、腳手板、腳手片的鋪設要求8。1腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板或竹芭，無探頭板。8。2滿鋪層腳手板必須滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須12、采取有效的防護措施。8.3腳手板須用18#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點，綁扎牢固,交接處平整。9、防護欄桿9。1腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側.9.2張掛安全網，要求嚴密、平整.10、連墻件10。1腳手架與建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3。0m，設一拉結點。10.2拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每1.5米設一拉結點。10。3拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架大橫向水平桿接點處。10。4外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，13、以確保外架安全可靠。11、架體內封閉11。1腳手架的架體里立桿距墻體凈距大于200mm的鋪設腳手板,要平整牢固。11。2腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板或木板進行封閉.11。3外架底部及以上每層全部用水平網和竹芭進行封閉。12、腳手架的檢查與驗收12.1腳手架必須由持有特殊工種操作證的專業人員搭設；12。2進行分段驗收和檢查,發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；12。3外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011及JGJ592011中”外腳手架檢查評分表”,所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單,并由搭設人員、安全員、施工員、項14、目經理簽證，方能交付使用。12.4腳手架搭設完成后，腳手架每搭設一層驗收一次，由班組提請項目部有關部門進行驗收,對驗收出現的一些問題立即進行整改，當驗收合格且責任人簽字后方可進行投入使用.12。5主要檢查：桿件的設置和連接，連墻件等構造是否符合要求;扣件螺絲是否松動；安全防護措施是否符合要求；是否超載.立桿的垂直度、縱向水平桿的高差、橫向水平桿的偏差應符合建筑施工安全檢查標準JGJ592011的要求。遇有六級大風和大雪后,停用超過半個月等，均應履行檢查驗收手續。腳手架要保證縱向成線，橫向成方，立桿桿身垂直，搭接交替錯開。架子剪刀撐連續設置，架子與建筑物連接牢固,保持架子整體穩定、安全、適用、美15、觀。13、附圖:工字鋼懸挑梁平面布置圖（間距1。5米)五、施工安全保證措施（一）組織保障 1、操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。2、技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。3、腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 4、腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。5、應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。（二）技術保障措施1、架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。2、鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選16、，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊,不得松動.每個螺栓的扭緊力在40Nm65Nm之間.3、架子搭設到10m高度時由架子搭設班組單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設班組會同項目部對整個腳手架進行驗收檢查,驗收合格后方可投入使用。4、該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架及其他輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。5、腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間,下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。（三)應急預案1、目的:提高項目17、部對事故的應急能力，確保意外發生時能有序的應急指揮,有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大,減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組：組長王玉翠、副組長高慎安、成員李虎、陳瑞、馬浩、張剛。2.1領導各應急小組的培訓和演習工作,提高應變能力。2。2當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。2.3負責準備所需要的應急物資和應急設備。2.4 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告.3、應急反應預案3.1事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全員應逐級上報，并聯絡報警,組織搶救18、.3.2事故報告事故發生后應逐級上報:一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時,應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。3.3現場事故應急處理3.3.1施工過程中可能發生的事故主要有：機械傷人、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。3。3.2火災事故應急處理：及時報警，組織撲救.減少損失控制局勢蔓延。注意人身安全,積極搶救被困人員。3。3.3觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時,可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。3.3.19、4高溫中暑的應急處理:將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭,醫療條件不完善時，及時送醫院治療。3.3。5其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 王玉翠 手機：13385388829技術負責人：高慎安 手機：17553821899安全員:李虎 陳瑞 手機：17553821168 138548561520、8 施工員： 侯傳友 手機：13792132938 醫院救護中心:120 匪警:110 火警：119 通信聯系方式應在施工現場的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用.（四）監測監控1、安全管理1.1搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；1。2搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；1.3腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；1。4作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載.不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備21、；1。5當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；1.6腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；1.7在腳手架使用期間,嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿;1。8不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準;1.9臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；1。10在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守;1。11工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ22、 462005的有關規定執行;1.13搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內.2、日常維護管理要求2.1使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊,鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內,如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；2.2彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；2.3做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75),應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時23、涂層不宜過厚.經徹底除銹后,涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次,每次涂刷兩遍.扣件要涂油,螺栓每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。2。4搬運長鋼管、長角鋼時,應采取措施防止彎曲。2.5腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失.在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時,散落在地面上的小配件要及時收撿起來；2.6健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。六、勞動力組織1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量,確定本工程外腳手架搭設人員需要15人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員24、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任.3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。七、架體驗算計算書（一)工程參數搭設參數搭設高度19.5m水平桿步距1。5m立桿縱距1.5m立桿橫距0。9m連墻件方式二步三跨連墻件扣件雙扣件懸挑水平鋼梁16號工字鋼鋼梁外挑長度1。3m鋼梁錨固長度4。3m鋼梁與樓板錨固鋼筋16圓鋼吊拉鋼絲繩采用14mm鋼絲繩！荷載參數（荷載標準值）永久荷載立桿承受結構自重0.1211kN/m安全網0.01kN/m2腳手板類型木腳手板，2層自重標準值0.35kN/m2欄桿擋25、腳板竹串片腳手板自重標準值0。17kN/m2可變荷載施工均布活荷載2kN/m2同時施工層數1層風荷載地區山東泰安基本風壓0。3kN/m2考慮到鋼管銹蝕彎曲等因素，按483鋼管計算.(二)橫向水平桿（小橫桿)驗算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定： “當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座,用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿，如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1、抗彎強度計算1。1作用橫向水平桿線荷載標準值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.3526、)1.5=3.53 kN/m1。2作用橫向水平桿線荷載設計值：q=1.4QKS+1。2QP1S=1。421。5+1。20。351.5=4。83 kN/m1.3考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置（驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載），最大彎矩：Mmax=qlb2=4.830。92=0.489kNm881。4鋼管載面模量W=4。49cm31.5Q235鋼抗彎強度設計值，f=205N/mm21.6計算抗彎強度=Mmax=0。489106=108。91N/mm2205N/mm2W4.491031。7結論:滿足要求2、變形計算2。1鋼材彈性模量E2.06105N/mm27、22。2鋼管慣性矩I10。78cm42。3容許撓度 =l/150與10mm2.4驗算撓度=5qklb4=53.539004=1。4mm9006與10mm384EI3842。0610510.781041502。5、結論:滿足要求（三）縱向水平桿(大橫桿)驗算雙排架縱向水平桿按三跨連續梁計算，如下圖： 不需要計算抗彎強度和撓度。由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：F=0。5qlb（1+a1）2=0。54.830.9（1+0。15)2=2。96kNlb0。9由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0.5qklb（1+a1）2=0.53.530.9(1+0。15）2=2。16kNlb0。928、（四）扣件抗滑承載力驗算水平桿與立桿連接方式采用單扣件，抗滑承載力Rc= 8kN?？v向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設計值=2。96kNRc=8kN結論:扣件抗滑承載力滿足要求（五）計算立桿段軸向力設計值N立桿穩定性計算部位取腳手架底部。5。1、腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=19。50.1211=2.36kNHs-腳手架高度gk每米立桿承受的結構自重5.2、構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0。5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5(0。9+0。15)1。520。35+0。171.52+1.519.50.01=1。354kNlb立桿橫距；a1-小橫29、桿外伸長度；la立桿縱距;Qp1-腳手板自重標準值；Qp2-腳手板擋板自重標準值；Qp3密目式安全立網自重標準值；H腳手架高度;5。3、施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0.5(lb+a1）laQk=0。5（0。9+0。15)1.521=1.58kNQk施工均布荷載標準值；5.4、組合風荷載時立桿軸向力設計值NN=1。2（NG1K+NG2K）+0。91。4NQk=1。2(2.36+1.354）+0。91.41。58=6.45kN5。5、不組合風荷載時立桿軸向力設計值NN=1。2（NG1K+NG2K)+1。4NQk=1.2(2。36+1。354）+1。41。58=6.67kN（六）立桿的穩定30、性計算組合風荷載時，由下式計算立桿穩定性N+Mwf jAWN-計算立桿段的軸向力設計值；A-立桿的截面面積；j軸心受壓構件的穩定系數， W-截面模量；f鋼管的抗壓強度設計值；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；Mw=0。91。4Mwk=0.91.4klah210其中,la-立桿縱距；h步距；風荷載標準值k=zs00基本風壓，取山東泰安10年一遇值,0=0。3kN/m2z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范規定采用，地面粗糙度類別為地面粗糙度B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區.腳手架立桿穩定性計算部位選擇立桿底部，計算高度取距地面19。3m， z取1.2231、；s腳手架風荷載體型系數，s=1.3f=1。30。8=1.040 ，值大于1。0時，取1.0。風荷載產生的彎曲壓應力：w=Mw=0.91。4zs0lah2W10Ww=0。91.4 1.221。00.31.51.52106=34。7 N/mm2104。49103計算長細比：=l0il0計算長度，l0=kh；i截面回轉半徑；k-計算長度附加系數,其值取1。155；-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表5.2。8采用；立桿橫距lb=0。9m，連墻件布置二步三跨,查規范表5。2.8得=1。5.h步距,1.5m=kh=1.1551。5150。0=163i1。59根據的值,查規范得軸心受壓32、構件的穩定系數j=0。265。組合風荷載時,立桿的穩定性計算按規范公式5。2.6-2驗算：N+Mw=6.45103+34。7=92。105N/mm2 f=205N/mm2jAW0。265424結論:滿足要求！不組合風荷載時，立桿的穩定性計算按規范公式5。2。61驗算:N=6。67103=59.36N/mm2 f=205N/mm2jA0。265424結論:滿足要求！(七）連墻件計算1、腳手架上水平風荷載標準值k連墻件均勻布置，取腳手架最高處受風荷載最大的連墻件計算，高度按33.8m,地面粗糙度B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。風壓高度變化系數z=1.44腳手架風荷載體型33、系數s=1。3j=1.30。8=1。04 ，取值大于1。0時，取1。0?；撅L壓取山東泰安10年一遇值,0=0。3kN/m2k=z s 0= 1。441。00.3=0.43kN/m22、求連墻件軸向力設計值N每個連墻件作用面積Aw=21。531.5=13。50m2N=Nlw+N0=1。4wkAw+3=1.40。4313.50+3=11。13kNNlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排腳手架N0=3kN；3、連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH34、=0.3m,因此長細比=lH=30.0=19 =150i1。59根據值，查規范附錄表C，j=0.949，N=11.13103=27。66N/mm2 205N/mm2jA0。949424滿足要求!。(八）抗滑承載力計算連墻件采用雙扣件連接,抗滑承載力取12kN。Nl=11。13kN 12kN 連墻件扣件抗滑承載力滿足要求?。ň牛姨袅河嬎銘姨羲搅喊凑諉慰缤馍炝河嬎?，外伸端承受上部腳手架立桿傳遞的集中荷載P作用，支座B為懸挑水平梁與樓板的內錨固點，支座A為建筑物梁板外邊緣支承點。進行型鋼懸挑梁強度計算時，鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件！單跨外伸梁計算簡圖上圖中，m =1.3m，l = 4。135、m，m1 =0.3m，m2 =1.2m；懸挑水平梁采用16號工字鋼，截面慣性矩I = 1130.0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141。0cm3，截面積A=26。1cm2；腳手架立桿傳遞的集中荷載P=6.67kN;懸挑水平梁自重荷載q1.226.110478。5 =0。246kN/m;支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式 其中 k=m/l=1.3/4.1=0。317，kl=ml/l=0。3/4.1=0。073，k2=m2/l=1.2/4.1=0.293經計算，支座反力 RA = 16.656kN，支座反力 RB = -1.988kN，最大彎矩 Mmax = 10.213k36、N。m 1、懸挑梁抗彎強度計算Mmax=10。213106=68。983 205 N/mm21.05W1.05141。0103結論：抗彎強度滿足要求！2、懸挑梁撓度計算計算最大撓度 Vmax =9。451mm,容許撓度13002/250=10.4mm.Vmax 9。451mm0.6的時候，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B.12式jb =1。070。282=0.929jb最終取jb0.9292、整體穩定驗算根據鋼結構設計規范（GB500172003)4.2。2式,整體穩定驗算應按下式計算：=10。213106=77.968 205N/mm20.929141。0103M繞強軸作37、用的最大彎矩，W梁截面模量結論：滿足要求!（十一）懸挑梁鋼絲繩計算1、鋼絲繩的軸力計算將鋼絲繩作為懸挑支撐結構的受力構件，其計算簡圖如下：計算簡圖（kN)彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：Ra=7。921kN,Rb=6。415kN，Rc=0.332kN鋼絲繩的軸力按下式計算:sina=3/3。23=0.929Ru=RA=7.921=8.526KNsina0。9292、選擇鋼絲繩鋼絲繩破斷拉力不得小于其所受軸力安全系數，取安全系數為8，則鋼絲繩最小破斷拉力=8.5268=68。2KN依據規范GB/T 201182006 一般用途鋼絲繩，鋼絲繩選擇619,公稱抗拉強度38、1670Mpa。鋼絲繩直徑應不小于12mm，其破斷拉力為：73。8KN.3、鋼絲繩的拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU作為拉環的拉力N，為8.526KN.鋼絲繩拉環的強度計算公式為其中， f為吊環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范GB50010-20109.7。6條規定，吊環應采用HPB300級鋼筋制作，在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的鋼筋應力不應大于65N/mm2。鋼絲繩拉環最小直徑d=N4=8526.0004=9mm2f23.141565鋼絲繩拉環最小直徑為9mm, 按構造要求直徑不低于20mm。（十二)懸挑梁錨固段與樓板連接計算懸挑梁與樓板錨固處作法如下圖:1、預埋件強度計39、算計算懸挑梁與樓板錨固件強度時，鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件，經計算RC=1.988kN； 按照混凝土結構設計規范GB5001020109。7。6條規定，吊環應采用HPB300級鋼筋制作，在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的鋼筋應力不應大于65N/mm2。錨固拉鋼筋直徑16mm,強度計算如下：=NN=1988。000=4.94 f=65N/mm2A2d223.14216244滿足要求!2、預埋件在混凝土樓板內錨固長度計算預埋件與混凝土的容許粘接強度，按照混凝土結構設計規范GB500102010表4。1.4,計算中取1。43N/mm2；hN=1988.000=27.65mmd40、ft3.142161。43經計算，預埋拉環錨固深度必須大于27。65mm.另外必須滿足構造要求，按照混凝土結構設計規范GB5001020109.7.6條規定,錨入砼的深度不應小于30d并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上，d為吊環鋼筋的直徑。壓板厚度應大于10mm，由不小于兩道的預埋U型螺栓采用雙螺母固定，螺桿露出螺母不應小于3扣。（十三）轉角聯梁的受力計算 轉角聯梁的截面慣性矩I = 1130.0cm4，截面抵抗矩W =141。0cm3，截面積A = 26.1cm2.受腳手架集中荷載 P=6.67kN;聯梁自重荷載 q=1.226。10。000178。500 = 0。246 kN/m； 計算簡圖（kN41、) 聯梁彎矩圖(kN。m) 聯梁剪力圖(kN)經過計算得到:支座反力從左到右各支座力分別為：N1=10。416kNN2=4。847kNN3=-0。964kN最大彎矩 Mmax=3.272kN.m；最大變形 Vmax=0。538mm,在第1跨.1、抗彎強度計算:聯梁的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；聯梁的彎曲應力按下式計算：MmaxN=3。2721068.333103=25.293 205 N/mm2x WA1。05141。010326.1102 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；結論：滿足要求！2、聯梁鋼絲繩計算2。1、鋼絲繩的軸力計算sina=3/3。45=42、0.870鋼絲繩的軸力按下式計算:Ru=RA=10。416=11。972KNsina0.870 2。2、選擇鋼絲繩鋼絲繩破斷拉力不得小于其所受軸力安全系數，取安全系數為8,則鋼絲繩最小破斷拉力=11.9728=95.8KN依據規范GB/T 20118-2006 一般用途鋼絲繩，鋼絲繩選擇619,公稱抗拉強度1670Mpa。鋼絲繩直徑應不小于14mm，其破斷拉力為:100。5KN.2.3、鋼絲繩的拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU作為拉環的拉力N，為11。972KN。鋼絲繩拉環的強度計算公式為其中， f為吊環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范GB5001020109.7。6條規定，吊環應采用HPB343、00級鋼筋制作，在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的鋼筋應力不應大于65N/mm2。鋼絲繩拉環最小直徑:d=N4=119724=11mm2f23.141565鋼絲繩拉環最小直徑為11mm。按構造要求直徑不低于20mm。（十四）轉角型鋼懸挑梁的受力計算將型鋼懸挑梁端頭的鋼絲繩作為懸挑支撐結構的受力構件計算。本方案中，腳手架排距為0.9m,內立桿距離建筑物0.3m，鋼絲繩拉結點距離建筑物為1.2m。水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.0cm4，截面抵抗矩W =141.0cm3，截面積A = 26。1cm2.受腳手架立桿集中荷載 P=4.847+6。67=11。517kN；型鋼懸挑44、梁自重荷載 q=1。226.10。000178。500 = 0.246 kN/m；計算簡圖（kN)型鋼懸挑梁彎矩圖(kN.m)型鋼懸挑梁剪力圖(kN）經過計算得到,從左到右各支座力分別為:N1=13.800kNN2=10.283kNN3=0.279kN最大彎矩 Mmax=1。932kN。m；最大變形 Vmax=0.092mm，在第1跨.1、抗彎強度計算：型鋼懸挑梁的抗彎強度設計值f （N/mm2） = 205N/mm2；;型鋼懸挑梁的彎曲應力按下式計算：MmaxN=1.9321065.520103=15.165 205 N/mm2x WA1.05141.010326.1102 其中 x 截面塑45、性發展系數，取1.05；結論：滿足要求!2、懸挑梁鋼絲繩計算2。1鋼絲繩的軸力計算sina=3/3.23=0.929鋼絲繩的軸力按下式計算：Ru=RA=13。800=14.855KNsina0.929 2.2選擇鋼絲繩鋼絲繩破斷拉力不得小于其所受軸力安全系數，取安全系數為8，則鋼絲繩最小破斷拉力=14.8558=118.8KN依據規范GB/T 201182006 一般用途鋼絲繩，鋼絲繩選擇619，公稱抗拉強度1670Mpa.鋼絲繩直徑應不小于16mm，其破斷拉力為：131.2KN。2。3鋼絲繩的拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU作為拉環的拉力N，為14。855KN.鋼絲繩拉環的強度計算公式為其中， 46、f為吊環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范GB50010-20109.7。6條規定，吊環應采用HPB300級鋼筋制作,在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的鋼筋應力不應大于65N/mm2。鋼絲繩拉環最小直徑：d=N4=148554=12mm2f23。141565鋼絲繩拉環最小直徑為12mm。按構造要求直徑不低于20mm。(十五）懸挑梁錨固段與樓板連接計算懸挑梁與樓板錨固處作法如下圖：1、預埋件強度計算計算懸挑梁與樓板錨固件強度時，鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件，經計算RC=3.760kN； 按照混凝土結構設計規范GB5001020109.7。6條規定，吊環應采用HPB300級47、鋼筋制作，在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的鋼筋應力不應大于65N/mm2。錨固拉鋼筋直徑16mm，強度計算如下：=NN=3760。000=9。35 f=65N/mm2A2d223。14216244滿足要求!2、預埋件在混凝土樓板內錨固長度計算預埋件與混凝土的容許粘接強度，按照混凝土結構設計規范GB500102010表4。1.4，計算中取1.43N/mm2；hN=3760。000=52。30mmdft3.142161。43經計算，預埋拉環錨固深度必須大于52.30mm.另外必須滿足構造要求,按照混凝土結構設計規范GB50010-20109.7.6條規定，錨入砼的深度不應小于30d并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上,d為吊環鋼筋的直徑.壓板厚度應大于10mm，由不小于兩道的預埋U型螺栓采用雙螺母固定,螺桿露出螺母不應小于3扣.