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1、3、4#棟外腳手架施工方案編 制: 審 核: 審 批: 邦和東郡住宅小區項目部目 錄一、本專項安全施工方案編制依據3二、工程概況3三、腳手架搭設概況3四、落地式腳手架搭設34.1基本要求34。2搭設方法4五、懸挑腳手架搭設45.1基本要求45。2懸挑大樣4六、腳手架的驗算46.1懸挑腳手架桿件荷載傳遞方式56。2腳手架計算參數56.2.1腳手架參數56.2.2活荷載參數66。2.3風荷載參數66。2.4靜荷載參數66.2。5水平懸挑型鋼梁的計算參數76.2。6拉繩與支桿參數76。3受力桿件的計算76。3。1小橫桿的計算76.3。2大橫桿的計算86。3。3扣件抗滑力的計算86.3.4立桿穩定性的2、計算96.3。5連墻件的計算116。3。6懸挑型鋼梁的受力計算116.3.7 錨固鋼筋拉環計算136.3.8型鋼梁下部混凝土梁局部受壓計算156.3.9鋼絲繩的選用156.3。10裙樓頂板受力驗算15七、卸載平臺設計與計算187。1平臺形式187。2卸載平臺計算187.2。1次梁承載力計算187。2.2梁承載力及撓度計算207。2。3鋼絲繩驗算217.2。4鋼筋吊環驗算。22八、腳手架構件的搭設要求228.1材質要求228.2對構件的要求23九、腳手架的搭設注意事項249。1總括249。2安全網的使用注意事項24十、腳手架的拆除2511。1拆除腳手架時應符合下列規定：2511。2拆除注意事項23、5十二、卸料平臺關注意事項2612.1卸料平臺的搭設與拆除26十三、應急預案2713。1 組織機構及職責2713.2 傷亡傷害應急響應措施2813。3 應急物資2813。4 通訊聯系2813。5 注意事項29邦和東郡3棟、4棟外腳手架施工方案一、本專項安全施工方案編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011（2011版）建筑施工手冊（第四版）鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工計算手冊(江正榮編著）建筑結構荷載規范GB50009-2001建筑施工高處作業安全技術規范JGJ-80-91二、工程概況本工程為框架剪力墻結構，建筑面積12832.6平方米，結構層數為地上4、18層，檐口高度56.6m，一、二層層高分別為5。4m、3。3m，標準層層高3m。三、腳手架搭設概況本工程腳手架搭設材料全部采用483。0mm的焊接鋼管，用扣件連接，腳手架的安全等級為三級.外腳手架分三段進行搭設，12層采用落地式腳手架，落地式鋼管腳手架按照立桿縱距為1.5m，立桿橫距為0。9m，大橫桿步距為1。5m,小橫桿間距0。75m，內立桿離墻面距離0。3m進行搭設，落地式腳手架搭設高度為8.7m。3層以上腳手架采用型鋼懸挑式腳手架進行搭設，共計挑兩次，第一次從3層至10層，第二次從11層至18層，每次懸挑搭設高度24m.四、落地式腳手架搭設4。1基本要求立桿縱距1。5m，立桿橫距0.95、m，大橫桿步距1.5m，小橫桿間距0.75m，內立桿離墻0。3m。操作層腳手板采用3m長竹架板滿鋪.外側隨腳手架升高，設置密目安全網形成全封閉式安全立網，施工層以下每隔三層設一道固定安全平網，隨施工高度提升,作業層設一道安全平網。4。2搭設方法首先放置縱向掃地桿然后自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定裝設橫向掃地桿并與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，裝設第一步大橫桿與小橫桿,校正立桿垂直及橫桿水平,形成構架起始段按前述要求依次向前延伸搭設，直至完成第一步架交圈檢查構架質量設置拋撐或連墻件固定,按第一步架要求依次向上搭設隨搭設進程及時裝設連墻件及剪刀撐裝設作業層間小橫桿、鋪設腳6、手板、擋腳板及圍護。五、懸挑腳手架搭設5.1基本要求懸挑腳手架采用國標16號工字鋼做水平支撐懸挑梁，外架立桿雙排設置。水平懸挑型鋼梁的固定方法：由埋在樓面砼中的兩道20“”形鋼筋環做錨件，將型鋼穿入錨件并以木楔塞緊固定型鋼，并在每根型鋼懸挑梁的外端水平面上（距外立桿內皮100mm處)焊接20吊環,在懸挑梁的垂直上方位置的上一層外圍結構梁側面預埋鋼套環,用直徑為9.3mm（619）的鋼絲繩將懸挑梁與建筑結構進行拉結，懸挑腳手架搭設示意圖如圖1.懸挑架體搭設參數：立桿縱距1。5m,橫距0.9m,內立桿離墻面距離0.3m；大橫桿步距1。5m；小橫桿間距0。75m；連墻桿采用鋼架管將預埋在樓板上的鋼架7、管與架體連接,按兩步三跨設置；剪刀撐沿整個立面在豎向和橫向從底到頂連續設置，并在腳手架外側立面的兩端及外架轉角處各增設一道，剪刀撐與地面之間的夾角不大于60,開剪跨度不小于四跨。5。2懸挑大樣水平支撐型鋼梁懸挑體構造如圖2:六、腳手架的驗算因落地式腳手架參數與懸挑架一致,對桿件進行結構安全驗算的主要部位與內容與：連墻桿的強度和變形以及立桿的穩定性，與懸挑架中的桿件驗算相同，不需再另作驗算。懸挑腳手架中，要對桿件進行結構安全驗算的主要部位與內容有：懸挑體小橫桿的強度和變形;大橫桿的強度和變形；立桿的強度和穩定性；連墻件的內力計算；大橫桿和立桿連接的防滑扣件的抗滑承載力計算;懸挑鋼梁的強度，撓度和8、穩定性計算和錨固段和樓板連接的錨件(拉鉤）強度,錨固點的局部受壓驗算及腳手架的整體穩定和擾度。圖1 懸挑腳手架搭設示意6。1懸挑腳手架桿件荷載傳遞方式腳手板及架管自重、施工活荷載小橫桿大橫桿立桿型鋼梁支座。6.2腳手架計算參數6。2。1腳手架參數計算的腳手架搭設高度為24m，采用的鋼管類型為483.0mm，腳手架均為雙排單管立桿；橫桿與立桿連接方式為單扣件連接；扣件抗滑承載力系數為0.80(見鋼管腳手架扣件的規定)；連墻件采用兩步三跨設置，豎向間距3。0m,水平間距4.5m,采用雙防滑扣件與建筑物進行連接.圖2 水平支撐型鋼梁懸挑體構造圖在每一跨內，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為3根。立桿截面積9、：A=424mm2立桿的截面抵抗矩:W=4.49103mm3；立桿的回轉半徑：i=15.9mm迎風面積：Aw=4。53。0=13.5m2；鋼材抗壓、抗拉、抗彎強度允許值：f=205N/mm2單扣件抗滑移能力設計值：Rc=8。0kN小橫桿、大橫桿的允許變形值（撓度）為=L/150，且不大于10mm.6。2。2活荷載參數施工均布荷載參數為:3.0kN/m2；建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ1302001腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層.6。2.3風荷載參數湖南省株洲市地區的基本風壓為0.35kN/m2；風荷載高度變化系數C類地區搭設高度按24m計算，z為0。932；本方案考慮風荷載10、作用。6.2.4靜荷載參數根據建筑施工扣件式腳手架安全技術規范取用每米立桿承受的結構自重標準值：0。1248kN/m;；腳手板自重標準值：0。35kN/m2;欄桿擋腳板自重標準值:0.17kN/m2；;安全設施與安全網：0.01kN/m2;同時鋪設腳手板層數：3層；同時施工層數：2層；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木膠板。6.2。5水平懸挑型鋼梁的計算參數水平懸挑鋼梁采用16號工字鋼,其凈挑段長度1。35m,建筑物內錨固段長度1.80m。16號工字鋼梁的截面慣性矩I=1130 cm4,截面抵抗矩W=141。0 cm3，截面積A=26。10 cm2，型鋼自重為0。207kN/m.6.211、.6拉繩與支桿參數在每根水平懸挑鋼梁外端水平面上（距外立桿內皮50mm處）焊接20吊環，在鋼梁的垂直上方位置的上一層建筑物外圍結構梁側面預埋套環，用619的鋼絲繩與建筑物拉結.6。3受力桿件的計算6。3。1小橫桿的計算按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.小橫桿的自重標準值：P1=0。035kN/m;腳手板的荷載標準值:P2=0.350。75=0。263kN/m活荷載標準值:Q=3.00.75=2.25kN/m；荷載的計算值：q=1.2（0。0350.263）1。42。25=3.5076kN/m小橫桿的分布圖如圖3;小橫桿按照簡支梁進行計算，計算簡圖如圖4：圖312、 小橫桿的分布圖 圖4 小橫桿計簡圖 (1）小橫桿強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax=qL2/8最大彎矩Mqmax=3.50760。92/8=0。3554kNm=Mqmax/W=0.3554106/5080=69.91N/mm2f=205N/mm2小橫桿強度滿足要求.（2）小橫桿撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度,荷載標準值q=3.5076kN/m；由計算公式:max=5qL4/384EI計算得：最大撓度max=53.50769004/(3842。06105121900）=1。81mmL/150=6(或10mm）小橫桿撓度滿足要求。6。3.13、2大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行計算，計算簡圖如圖5：圖5 大橫桿計算簡圖（1)彎曲強度計算利用小橫桿計算簡圖計算出支座B在恒、活荷載共同作用下產生的支座反力Rb:Rb=qL/2=3.50761/2=1。7538kN由于大橫桿按三跨連續梁計算，因此最大彎矩為：Mmax=KMFL=KMRbL0（KM為彎矩系數取0.213）=0。2131。75381.5=0。56kNm=Mmax/W=（0.56106）/（5.08103）=110.2N/mm2205N/mm2大橫桿強度滿足要求。（2）變形計算=KWFL3/100EI（KW為撓度系數，取1.615）=1.615RbL3/100EI=（1。6114、51。753815003）/(1002.1105121900）=0.003mmL/150=1500/150=10mm大橫桿剛度滿足滿足要求.6。3.3扣件抗滑力的計算本工程扣件抗滑力的計算為計算大橫桿和立桿之間連接的扣件,立桿和大橫桿之間采用扣件進行連接，通過查規范表5.1.7得知,直角、旋轉單扣件承載力取值為8kN，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為：8。00。8=6.40kN。縱向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按公式RRc計算(見建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范中）,式中Rc扣件抗滑承載力設計值，取6。40kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值15、。橫桿的自重產生的軸向力標準值：P1=0。0351.5=0.0525kN腳手板上的荷載標準值：P2=0.3511。5/2=0.2625kN活荷載標準值：Q=3。011.5/2=2。25kN荷載的計算值：R=1。2(0.05250.2625）1.42。25=5.928kN6。40kN則單扣件的設計計算滿足要求。6.3.4立桿穩定性的計算（1）腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、動荷載和風荷載，內、外立桿所受的軸向力按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。立桿高度考慮頂部增加1.2m，則立桿總高為25。2m。每根內、外立桿的靜荷載標準值包括以下內容：a）每米立桿承受的結構自重標準值為0。1316、94kN/m（查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范求得）NG1=0。124825.2=3。1450kNb）腳手板自重標準值為0.35kN/m2NG2=0.353（層）1。5(0。90.3)/2=0。945kNc）欄桿與擋腳手板自重標準值為0.17kN/mNG3=0。1731。5/2=0.3825kNd）吊掛的安全設施荷載0.01kN/m2NG4=0。011.524=0.36kN經計算得到，內、外立桿靜荷載標準值為：NG=NG1NG2NG3NG4=3。14500。9450。38250。36=4.8325kN經計算得到，內、外立桿活荷載標準值：NQ=23。01.5(0.9+0。3）/2=5.4k17、N風荷載標準值按以下公式計算：k=0。7zsoz風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）：C類地區，腳手架高24m，查表得:z=0。932；s腳手架風荷載體型系數,按本規范4。2。4規定采用:查表得:敞開式腳手架的擋風面積為1。81.50。089=0.2403m2密目網的擋風系數取0。5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.51。50。2403）0.5+0.2403=1。2452m2其綜合擋風系數為=1。2452/（1。81。5）=0.461查規范表4。2。4,背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1。3，即：s =1。30.461=0。5993；0-基18、本風壓.根據建筑結構荷載規范(GBJ9）規定:0=0。35 kN/m2.k=0。70.59930。9320.35=0。176 KN/m2不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：N1=1.2NG1。4NQ=1.24。83251.45.4=13.36kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值:N2=1。2NG0。851。4NQ=1.24。83250.851.45.4=12。23kN式中0。85為考慮風荷載時的附加系數計算值。將立桿在風荷載作用下的受力當作三跨連續梁進行計算，則風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式為：Mw=0.851。4Mwk=（0。851.4klah2）/10，式中Mwk表示風荷載標19、準值產生的彎矩；La-表示腳手架立桿的縱距；h表示腳手架的步距，則:Mw=（0.851。40。1761.51.52）/10=0.071kNm（2）立桿的穩定性計算不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:=N1/（A）f立桿的軸向壓力設計值:N1=13.36kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1。59cm計算長度附加系數：K=1。155計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.3.3得：=1。5計算長度，由公式Lo=kh確定：Lo=1。1551.51。5=2。599m立桿長細比：=Lo/i=196。1軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比Lo/i的結果查表得到：=0.261立桿凈截面面積20、：A=4。24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩)：W=4。49cm3鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205N/mm2=13360/(0.261424）=120.73N/mm2 M2，M1M1，M2|M2，此混凝土板不能承受腳手架荷載的，建議采取加固措施。 （2)混凝土頂板結構加固設計 1）由于混凝土梁板不能承受腳手架荷載，因此需要對混凝土梁板進行加固，根據施工組織設計要求：本工程采用在板下搭設483.0mm鋼管750mm900mm（兩層，底層層高為5.4米，二層層高為3.3米）,步距為1200mm（支模未拆除)，確保上部腳手架立桿所受的軸力通過加固腳手架傳遞至底層板，減少裙樓頂板的受力，不使混凝土頂21、板產生變形。其加固布置詳見圖11。圖11 混凝土樓板加固詳圖2）混凝土頂板結構加固設計: 立桿的幾何參數為：i - 計算立桿的截面回轉半徑 （mm）;i = 15。9A 立桿凈截面面積 (mm2)； A = 424。12mm2則立桿的受力為（混凝土樓板自重由結構承受）：上部立桿軸力 13。36kN活載 1。40.7=0.98kN/m2兩層加固立桿自重 0.12488。7=1.09kN則底層立桿底部受力最大值為：13.36/32+0.981.50.9/4+1。09=10.33kN=N/A=10.331000/424。12=24。36N/mm2f=215N/mm2板下的加固鋼管強度滿足要求。鋼管支22、模架步高1。2mh/la=1200/750=1.6；h/lb=1200/900=1。333經查表，的取值為:1.615計算長度：L01=kh=1.1551。6151。2=2.238m；L02=h+2a=1.2+20.1=1。4m取：L0=2。238m，則=L0/i=2238.39/15.8=141=150板下的加固鋼管剛度滿足要求由此得：= 0.344N=Af=0。344424。12mm2205N/mm2=29.91kN 10。74kN板下的加固鋼管穩定性滿足要求 可見在底層和二層板下采用腳手架加固，是安全可靠的。七、卸載平臺設計與計算7.1平臺形式卸料平臺為組裝式,平臺的主梁采用16槽鋼，次23、梁采用6.3#槽鋼;防護欄桿采用483。0mm鋼管600mm、1200mm設兩道，平臺底部用3mm厚鋼板以及竹架板鋪滿，并與平臺固定牢固；預埋鋼筋必須采用直徑16mm以及14mmHPB235級鋼筋，錨固長度為30d。預埋鋼筋錨固在框架梁內.搭設簡圖如圖12-15所示。7.2卸載平臺計算7。2。1次梁承載力計算 次梁支撐在主梁上，作用在次梁上的荷載包括：次梁自重、腳手板自重、施工活荷載。計算簡圖如圖16:（1)荷載統計： 6。3槽鋼自重 查得q1=0.0663kN/m由上部腳手板傳遞的荷載為:圖12 平臺平面圖 圖13 平臺側立面圖 圖14 平臺剖面圖圖15 平臺局部詳圖腳手架鋪板荷載為0.2224、kN/m2,3mm厚鋼板自重為0。233kN/m2取受力面積最大的次梁作為計算（0.22+0。233）1。72/2=0。770kN/m活荷載為1.500 kN/m2 1。51。72/2=2.55kN/m則荷載組合為: 1.2(0。066。3+0。770） 2/2+1。42。552/2=4。574kN/m（2）次梁最大彎矩M=ql2/8=4.57422/8=2。287kN.m6.3槽鋼抵抗矩W=16123mm3則=M/W=2.287106/16123=141.82N/mm2f=215N/mm2 圖16 次梁計算簡圖次梁的強度滿足要求。（3）次梁撓度驗算次梁撓度應滿足=5ql4/384EI其中： 25、E：6.3槽鋼的彈性模量 查表得E=2。06105Mpa I：6。3槽鋼的截面慣性矩 查表得I=50.786cm4:6.3槽鋼的允許撓度 =l/250代入式中： =54.57420003 /3842.0610550。786104 =6.16mm=l/250=2000/250=8mm 次梁的撓度滿足要求.7。2。2梁承載力及撓度計算 主梁采用16槽鋼，為保證安全，且計算簡化，平臺主梁上的兩根鋼絲繩按外側一根受力，內側一根不起作用計算，且荷載按勻布荷載考慮。計算簡圖如圖17所示：（1）荷載統計： 16槽鋼自重 查得q1=0。1723kN/m；483。5鋼管 查得q4=0.038N/m腳手架鋪板荷載26、為0.22kN/m2,3mm厚鋼板自重為0.233kN/m2根據計算簡圖，計算得：F1G=0。259 kN; F2G=0。 391 kN；F3G=0。383 kNF4G= F5G= F6G= F7G= F8G= F9G=0.315 kNF10G=0。282 kNF1Q=0.683 kN; F2Q=1.275 kN；F3Q=1.05 kNF4Q= F5Q= F6Q= F7Q= F8Q= F9Q=0.853kNF10Q=0。426 kN 圖17 主梁計算簡圖鋼梁自重：0.17235。55=0.956 kN則荷載組合為：F=1。2(0.259+0。 391+0。383+0。3156+0。282+0.27、956）+ 1。4(0.683+1。275+1.05+0。8536+0。426)=16.894 kN轉化為勻布荷載，每根挑梁荷載： q=16.894/5.5=3。044N/m，如圖18所示。主梁最大彎矩M=ql2/8=3。0445。52/8=11。51kN。m16槽鋼抵抗矩W=116800mm3則=M/W=11。51106/116800=98.54N/mm2f=215N/mm2 q=3.044 N/m l=5.5m主梁撓度驗算主梁撓度應滿足=5ql4/384EI其中： 圖18 主梁彎矩計算簡圖 E:16槽鋼的彈性模量 查表得E=2.06105Mpa I：16槽鋼的截面慣性矩 查表得I=934。28、5cm4：16槽鋼的允許撓度 =l/250代入式中： =53。04455004 /3842.06105934。5104 =18.84mmK= 10 鋼絲繩的安全系數滿足要求。7.2。4鋼筋吊環驗算。施工時下部16壓環、14鋼筋不考慮受力，僅只作固定作用，現只對上部16吊環進行驗算： 鋼筋吊環承載力P= A f=2053。14162/421000=82。39kNT=4.095kN 鋼筋吊環強度符合要求八、腳手架構件的搭設要求8.1材質要求 8。1.1選用483.0mm鋼管,有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫的鋼管不得使用。新鋼管要求有產品合格證，表面應平直光滑，不得有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎等缺陷29、，外徑為48mm(偏差不得大于0。35mm)鋼管兩端端面應平整，偏差不得大于1。7mm。鋼管需要做好防銹處理，新鋼管進場涂刷兩度紅丹防銹漆,用于搭高外腳手架的鋼管再刷一度黃色面漆，用于防欄桿的鋼管再刷一度紅白相間的面漆，相間長度為500mm。舊鋼管的銹蝕程度不得損害鋼管截面0。5mm，1。5m的鋼管端部彎曲不得大于5mm,34m長作立桿用的鋼管中部彎曲不得大于12mm，46m長作立桿用的鋼管中部彎曲不得大于20mm。鋼管上嚴禁打孔。8。1.2扣件必須有出廠合格證，有脆裂、變形、滑絲的扣件不得使用，扣件螺絲在使用前須刷滿機油。扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材料應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（G30、B15831)的規定.新扣件必須有產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告；鑄件表面不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等影響使用性能的缺陷，與鋼管的貼合面必須保證與鋼管扣緊時接觸良好，表面作好防銹處理；絲桿不得滑絲.活動扣件的動部位應能靈活轉動，兩面旋轉面間隙小于1mm。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。使用過程中扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40Nm,且不應大于65Nm。8.1。3安全網必須要有產品出廠合格證、監檢證、生產許可證、銷售證。8。2對構件的要求8.2.1水平支撐件本方案考慮從第三層及十一層樓面起，外腳手架均采用懸挑式腳手架，懸挑體由埋在樓面砼中的兩道231、0“”形鋼筋環和國標16號工字鋼做的水平支撐梁組成，每次挑8層，水平鋼梁在陽角處設鋼絲繩拉結，然后以上各層用483.0mm鋼架管作為支撐，鋼架管間距為1。5m，拉環采用直徑20鋼筋制作，每端錨入樓板內長度為25d，露出樓板高度為180mm，露出樓板外的部分作成圓弧形,寬度為70mm，內排拉環距外墻面距離1。65米，外排拉環距墻面(梁邊沿）距離0.15m，安裝支撐件，將工字鋼穿入吊鉤拉環內，工字鋼伸出外墻外邊線長大于1.35米。8.2.2斜撐支撐桿件斜撐桿件為本工程腳手架部分的重要受力桿件，故斜撐桿件必須采用新的483.0mm鋼架管進行搭設，斜撐桿的搭設長度為3.03.5m,如考慮在架體外側搭設32、斜向防護棚，則外側斜撐桿的長度為6。5m.斜撐桿搭設時，桿件中部必須與腳手架體的大橫桿、小橫桿、連墻桿件連接,斜撐桿與立桿的連接處必須采用雙扣件。8。2.3搭設立桿、大橫桿、小橫桿及剪刀撐根據前述驗算，外腳手架立桿縱向間距不大于1.5m,所有支撐件均按此間距限制設置,只能小，不能大.在搭設立桿后，按步距搭設大橫桿和小橫桿。在立桿、大橫桿及小橫桿搭設的同時,設置剪刀撐、斜撐和連墻桿件，剪刀撐必須在腳手架外側全立面連續設置,剪刀撐與地面之間的夾角應不大于60,開剪跨度不小四跨,中間各道剪刀撐之間的凈距不大于6m。根據規范的要求，剪刀撐在外立面連續設置.8。2。4鋪設腳手板及掛安全網腳手板采用50m33、m厚、寬度不小于250mm的竹串板腳手板與小橫桿用鐵絲固定,每塊腳手板下要保證有3根小橫桿，嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板.安全網設平網和立網，所有腳手架立面均掛安全立網,安全立網采用4#鐵絲綁扎固定，安全平網綁扎在大橫桿上，在操作層下設置一道，隨操作層上，在挑架底部設置一道安全平網，同時每隔兩層設置一道安全平網。九、腳手架的搭設注意事項9.1總括9.1。1嚴禁用不同規格的鋼管及其相應扣件混用。9。1.2底立桿應按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交錯設置，至少應有兩種適合的不同長度的鋼管作立桿。9.1.3腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步，34、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿等同步進行。連墻件要及時設置，不得滯后超2步。9。1。4桿件端部伸出扣件之處的長度不得小于100mm。9.1.5剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿之間至少有三道連接,其中,斜桿的對接或搭接頭部位至少有一道連接。9。1.6周邊腳手架的縱向水平桿必須在角部交圈并與立桿連接固定，鋪設腳手板時要處理好交接處的構造.9。1。7作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載,不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼和砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備.9。1。8在腳手架使用期間,嚴禁拆除下列桿件：（1)主結點處的縱、橫向水平桿。（2)連墻件.9。2安全網的使用注意事項9。2。1根據使用目35、的嚴格地選擇網的類型，立網不能代替平網使用。9.2。2安裝前必須對網的支撐物進行下列檢查：網的標牌與選用相符;網的外觀質量無任何影響使用的庇病；支撐物(架)有適合的強度、剛性和穩定性，且系網處無撐角和尖銳邊緣.安全網的搭設可按前述剛性連墻構造方法搭設。9。2.3安裝時，系繩的系結點應沿網邊均勻分布，且間距不大于750mm，系結應牢固、易解開和受力后不會松脫。有筋繩連在支撐物(架）上。9.2.4平網安裝應與水平面平行或外高里低，一般為15度；其負荷高度不超過6m；負載高度在5m以上時,網應伸出建筑物不小于2.5m,負載高度超過5m時，應最少伸出3m，網安裝時不得繃緊，網與其下方的物體表面的最小距36、離不得小于3m。9.2。5立網安裝時，其安裝平面應與水平面垂直；網面與平面邊緣的最大間隙不得大于100mm。整個腳手架均采用外立表面全封閉圍護,且在首層搭設寬度不小于4m的雙層安全平網，雙層網間距0.81.2m,支撐架應有足夠的整體剛度。9。2。6網內的落物應經常清理，保持網面清潔.9。2。7使用中定期對網內進行檢查(每周至少一次）.當受到較大沖擊后應及時進行檢查，有嚴重變形磨損、斷裂、霉變和連接部位松脫的情況時，均不得繼續使用.9。3外腳手架施工配合的安全協調9。3。1防止工具和零件掉落.作業工人應使用手提的工具袋子或手提的工具盒（箱），將工具和小零件等放入工具袋中,隨取隨用，避免在架上亂放37、.9。3。2防止架上材料物品掉落。作業層面的材料應堆放整齊和穩固，易發生散落的材料，可視其情況采用捆扎或使用專用夾具、盛具,使其不會發生掉落。此外，作業層上的腳手板必須滿鋪，且外側加高的踢腳板不得漏設，這也是防止材料物品掉落的一項有效措施。9。3.3禁止拋擲物料。往架上供應材料物品或是由架上清走材料物品,都應采用安全的傳遞和運輸方式，禁止上下拋擲。十、腳手架的拆除11.1拆除腳手架時應符合下列規定:11.1.1、拆除作業必須由上而下逐層進行，按后裝構件先拆，先裝后拆，嚴禁上下同時作業。11。1.2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步，38、如高差大于2步，應增設連墻件加固.11.1。3、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先進行加固。11.1.4、各配構件嚴禁拋擲至地面且應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格堆碼存放。11。2拆除注意事項11.2.1、拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責。11.2.2、如遇風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除。夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。11.2。3、所有高處作業人員,應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律,拆除工藝要求。11。2。4、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加39、固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。11。2。5、按搭設的反程序進行拆除，即安全網豎擋笆-墊鋪笆防護欄桿連墻桿大橫桿小橫桿-立桿。11.2.6、不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除（踏步式）。認真做到一步一清，一桿一清。11。2。7、所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。11。2。8、在拆除過程中專職安全員及塔吊指揮應緊訂此處,并對施工班組進行交底。11。2.9、所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面。11。2.10、所有腳手板拆除，應自外向里豎立、40、搬運，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。11。2。11、腳手架內必須使用電焊氣割工藝時，應嚴格按照國家特殊工種的要求和消防規定執行。增派專職人員，配備料斗（桶),防止火星和切割物濺落。嚴禁無證動用焊割工具。11.2.12、當日完工后,應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結束，方可撤離崗位，輸送至地面的所有桿件、扣件等物件，應按類堆放整理。十二、卸料平臺關注意事項12.1卸料平臺的搭設與拆除12.11、搭設、拆除人員必須持證上崗，身體狀況良好,經過安全技術交底,準確掌握本工程集料平臺搭設、拆除的特點與方法.12.1。2、搭41、設、拆除時設專人指揮、看護，劃定警戒區，設立警示標志，非搭設、拆除人員禁止進入施工區域。12.1安裝檢查平臺組裝平 臺 吊 裝欄桿安裝驗收。3、搭設流程 12.1。4卸料平臺的拆除拆除應先安裝后拆，后安先拆,拆除完后對現場進行清理,并進行刷漆保養。12。2卸料平臺的檢查與驗收12.21、預埋鋼筋吊環必須做隱蔽驗收，并作好驗收記錄。12。22、集料平臺應嚴格按施工方案進行搭設；鋼絲繩應提供合格證；鋼絲繩卡具的位置數量型號等均應符合要求，必須使用花籃螺栓對鋼絲繩進行緊固再用專用卡環卡牢,每處卡環不得少于3個;焊接位置必須滿焊，焊縫均勻密實；槽鋼的規格應符合設計要求.12。23、由項目經理組織有關工42、長、技術負責人、安全員、搭設人員、使用人員對集料平臺進行100%檢查驗收，驗收合格后方可使用。12.24、平臺使用過程中由專人負責定期保養和隨時進行檢查，發現問題及時上報處理。12.25、任何人、任何部門不得對集料平臺擅自進行改動、變更,若因實際問題必須進行變更時必須通過本方案審批部門的同意方可進行。12。3、注意事項12.31、使用過程中嚴禁超載，平臺上不得長時間堆積物料.12.32、施工現場必須在醒目位置懸掛標牌，標牌上將限荷換算成堆放相應具體物料的數量，在標牌上注明。12。33、吊環必須采用HPB235級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋,吊環鋼筋直徑為16mm,吊環錨入混凝土的深度不應小于343、0d，并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上.12。34、鋼絲繩端部用繩卡三個固定與吊環連接,并設一個安全繩卡，且在鋼絲繩端部留安全彎，以便日常檢查用，且鋼絲繩采用花籃螺栓緊固。十三、應急預案根據腳手架施工的特點，容易產生的傷亡、傷害為：高空墜落、物體打擊及坍塌,本預案為此三大傷害而制定。13。1 組織機構及職責本項目部成立應急響應小組，負責指揮及協調工作.組長： 路惠明成員: 唐厚軍、周浩凡、汪道遠、歐伯友、陳阿才具體分工如下:1路惠明同志：負責現場，其任務是了解掌握事故情況,組織現場搶救指揮。2 汪道遠同志：負責聯絡，任務是根據應急小組命令，及時布置應急小組成員組織搶救傷員，保持與當地建設行政主管部門44、勞動部門等單位的溝通,并及時通知公司應急領導小組和當事人的親人.3周浩凡同志：負責維持現場秩序、保護事故現場、做好當事人周圍人員的問訊記錄，并保持與當地勞動部門的溝通。4唐厚軍同志：負責妥善處理好善后工作，負責保持和當地相關部門的溝通聯系。13。2 傷亡傷害應急響應措施 13。2。1 傷亡傷害事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責任人（項目經理或管理人員）.13。2。2 項目部管理人員獲得求救信息并確認傷亡傷害事故發生以后,應： ：立即組織項目部職工自我救護隊伍進行施救;并立即向醴陵兆和醫院（距施工現場僅1500m）、當地急救中心（120)電話報告。 唐厚軍同志：立即向所屬公司應急45、搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持； 周浩凡同志:嚴密保護事故現場。13.2。3 項目部應急小組接到電話報告后,應立即指令全體小組成員在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。13.2。4 當事人被送入醫院接受搶救以后,指揮部即指令善后人員到達事故現場 陳阿才同志:做好與當事人家屬的接洽善后處理工作 唐厚軍同志：按職能歸口做好與當地有關部門的溝通、匯報工作.13.3 應急物資常備藥品：簡易擔架、消毒用品、急救醫藥箱(繃帶、無菌敷料)等物資。13.4 通訊聯系醫院急救中心:120 公司應急領導指揮小組辦公室總值班電話: 2XX20工地現場值班電話：23XX66有關負責人電話:項目負責人:路惠明 手機：15XX951安全員: 歐伯友 手機：182XX122813.5 注意事項、迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物。、高空墜落不僅產生外傷,還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體。、應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上。、發現傷員呼吸障礙,應進行口對口人工呼吸。、發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次,避免壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血。