午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、丹鳳西區2-4#、68#、1013#樓腳手架施工方案一、工程概況丹鳳花苑西區24、68、1013樓，位于海安縣海安鎮大里村.由XX投資建設。XX建筑設計院有限公司負責設計.丹鳳花苑西區2-4、68、1013#樓由XX建設工程有限公司總承包。XX項目管理有限公司監理。本工程為群體工程，計10棟，總建筑面積為83400 m2，建筑高度為54。8M。結構形式為框架剪力墻結構.地下一層。地上十八層。根據施工組織設計的要求及本工程的具體情況,綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下2種腳手架方案:落地架，普通懸挑架。根據施工需要，一層為落地腳手架，2F以上搭設懸挑架作為該工程施工防護架.由于挑架搭設高度的2、限制，根據該工程每層層高，架體搭設分成三挑： 2-7層、8-13層、14頂層。挑架架體從二層平面開始往上搭設每一挑最大為11步架。整個工程的腳手架僅起現場圍護作用,不得用來堆放工程材料，落地式腳手架在裝飾階段實施搭設，地基周圍設排水溝。二、編制依據1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001；2. 建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）；3. 建筑結構荷載規范(GB 500092001)4. 鋼結構設計規范(GB 50017-2003）5. 建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ8091)6. 建筑地基基礎設計規范（GB 500072002) 以及本工程的施工圖紙。三、材料要求3、1、扣件本工程腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831）的規定；在螺栓擰緊扭力矩達65N。m時，扣件不得發生破壞。扣件使用前必須全數檢查，表面有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷的扣件必須剔除，不得使用。2、鋼管鋼管采用現行國家標準直徑電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。型號選用483.5鋼管，最大長度6米。鋼管表面應平直光滑,無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;鋼管外徑、壁厚、端面偏差都必須控制在規4、范允許的范圍內。4、腳手板本工程所采用的竹笆腳手板,其寬度為1050mm，長度為1500mm，但在施工過程中根據需要進行調整。5、安全網所有外腳手架管外側，均采用61。8m的密目安全網（800目/）封閉。底層及每隔7米增加一道兜網。6、擋腳板采用200mm高竹笆片，外側刷醒目油漆標志。7、工字鋼 用于懸挑腳手架,選用18#工字鋼，必須符合相關規范要求。四、腳手架搭設工藝技術(一）、腳手架搭設順序落地式搭設時架子底部鋪設6槽鋼或100厚C15素砼作為腳手架底墊。懸挑式搭設時，立桿立于工字鋼上，直角部起依次向兩邊豎立底立桿,底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿，并與立桿固定,每邊豎起34根立5、桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣件固定）和橫向水平桿(小橫桿、靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定），開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，以保持腳手架的穩定性.校正立桿垂直和水平桿水平，使其符合要求后，按4555Nm力矩擰緊扣件螺栓,形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成.交圈后，再檢查一遍構造質量,嚴格確保設計要求和構造質量,設置連墻件，按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步。隨著搭設過程及時裝設連墻件和剪力撐，裝設作業層間橫桿、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板及架體外掛密目網，底部設平網，向上不超過7米設一道兜網，使整個腳手架全封閉。（二）、懸挑式6、腳手架錨固件預埋及型鋼的設置要求1、用懸挑式結構做外架,懸挑梁選18#工字鋼，采用4m，外挑15m,內置2.5m，間距18m。陽臺和拐角部位采用6m的工字鋼。 2、工字鋼錨固端預埋兩根20鋼筋錨卡，樓板必須是雙層雙向配筋，配筋應雙向配置兩道8150。此外為穩定挑梁位置，要在挑梁支點處(即樓板外封口梁處）需預埋一根20錨卡。3、如遇到不能先預埋錨卡，工字鋼錨固端采用在預埋工字鋼梁位置的現澆板上先預留錨卡螺栓孔洞，在安裝鋼梁時用加工好的錨卡穿過現澆板，板底用鋼墊板加螺絲擰緊。鋼墊板應不小于80mm80mm80mm，錨卡鋼筋為20，錨卡設置每根鋼梁應不小于二道，錨固端長1500mm。 4、在預埋工字7、鋼梁遇有框架柱部分應讓開，讓開后的工字鋼鋼梁間距應不大于25m，在主梁上再設置二根12#工字鋼連系梁在連續梁上按18m布置立桿間距搭載設雙排鋼管腳手架，立桿橫向間距850mm縱向間距1500mm，步距1800mm。5、工字鋼主梁懸挑超過15m長時采用前端底部用鋼筋焊一個鋼筋吊環,用13。5的鋼絲繩通過鋼梁底部吊環處向上斜拉，角度不應小于45度，在鋼梁的上一層現澆板外封口梁上先預埋吊環，吊環水平位置于外架立桿對齊及與主梁對齊，吊環采用20鋼筋制作斜拉鋼絲繩在鋼梁安裝上一層梁板澆注后,等混凝土強度符合設計要求后，通過吊鉤，用鋼絲繩錨卡和對拉螺栓拉緊固定，對拉螺栓拉緊后螺絲用鐵絲扎死，防止人為的松動8、 6、卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2個立桿間距為準，即1。52=3.0m；鋼絲繩張拉高度為兩步架高，即1。82=3.6m，吊點距墻面1.4m，斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角的正切值tan=3。6/1。4=2.571。（三）、腳手架搭設構造要求1、立桿:立桿縱距1.5米，允許搭設偏差5mm，垂直允許偏差10mm.除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿頂端須高出女兒墻上皮1米，高出檐口上皮1.5米.立桿對接、搭接符合下列規定:a、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主接9、點的距離不大于步距的1/3。b、搭接長度不應小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，頂端扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。2、縱向水平桿：步距1。8米,設置在立桿內側;全長平整度不能超過10cm；采用對接扣件連接。對接搭接應符合下列規定:a、縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3；b、縱向水平桿作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上,同一步中縱向水平桿應四周交圈。3、橫向水平桿:主接點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁10、拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm.靠墻一端外伸懸挑部分長度不應大于200mm；作業層上非主節點處橫向水平桿，根據腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；橫向水平桿用直角扣件固定在縱向水平桿上。4、連墻桿：在梁上口預埋短鋼管，高出板面30cm，作為拉結外挑鋼管架的連接墻件。落地式:連墻件采用兩步三跨,豎向間距3.6 m，水平間距4。5 m,采用扣件連接；懸挑式：連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m。連墻件連接方式為雙扣件.5、扣件：a、對接扣件開口應朝上或朝內；b、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不應小于100mm。6、作業層、欄桿和擋腳板的搭設11、應符合：a、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；b、上欄桿上皮高度應為1.2米；d、擋腳板高度不應小于180mm；e、中欄桿應居中設置。7、腳手板鋪設：a、首層和作業層腳手板應鋪滿、鋪穩,用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上,離開墻面120150cm；b、在拐角、平臺處的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接,防止滑動。8、本工程落地腳手架和懸挑架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置,全部采用單桿通長剪刀撐.剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上,另一12、根扣在小橫桿伸出的端頭上,兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接(保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）.本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外,中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上.五、施工安全保證措施（一)組織保障由項目經理任第一責任人，任安全領導小組組長,配備專職安全員。如遇突發事件，立即啟動安全事故應急預案。（二）技術措施1、腳手架搭設人員必須是經過考核合格,持有13、特種作業證的專業架子工。上崗人員應經過安全教育，合格者方可持證上崗。2、進入施工現場必須正確戴好安全帽，高空作業時必須按要求正確系好安全帶且應系緊系牢。3、搭設時必須遵守操作規程,按外架設計和交底方法進行，不得圖方便，偷工省料。4、操作時,手應抓緊抓牢，所用扳手應用繩鏈系掛在腰部，扛管時注意前后左右的行人,架子操作還應注意下方有無其他人員操作，行走或停留，以免發生事故.5、吊車吊運鋼管,腳手板、扣件時應分規格、類型進行，一次上管集中堆放使用，不準超過300kg，嚴禁長短不一的鋼管混吊和散吊.6、拆除時,應事先確定好高作業區，且有專人監護，以防發生扎傷事故。7、當有六級以上大風和霧、雪天氣時應停14、止腳手架搭設和拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪.(三）安全防護措施1、電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的自閉式防護門，用12的螺紋鋼筋，按照水平間距15cm，豎向間距20cm焊制而成，并在防護門上刷紅油漆、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25螺紋鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道,網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。2、結構臨邊防護措施在結構出入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用483。5鋼管。其高度不低于1.2m,立桿間距不大于1。5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿,每隔一根立桿15、設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷黃黑間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。3、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。4、防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ 46-88）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通,形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅16、扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體.接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接,螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個（本工程按照南北各3個的原則設置),位置盡量避免人員經常走動的地方,以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故.六、腳手架驗收17、1架子搭設者自檢自評2、本公司專職安全人員驗收3、項目部安全人員驗收4、項目部主管驗收5、架體驗收合格后懸掛驗收合格牌七、腳手架使用與維護1、作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載，每1米架上的荷載不得超過3KN/m2；不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備.2、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。3、作業人員在腳手架上的最大作業高度應以可以進行正常操作為度，不得在架體上墊加器物以增加高度.4、未經項目經理、技術負責人、和項目安全員共同簽字審批，任何人不得隨意拆除腳手架上的構架桿件、整體性桿件、連續緊固件和連墻件。5、項目部設18、專人定期清理腳手架上的建筑垃圾,更換破損安全網,檢查連墻件等是否松動，發現異常現象及時整改。任何工種上架作業時必須提前檢查腳手架,確保無安全隱患方能上人。八、腳手架拆除1、拆除時要有書面交底，履行簽字手續，一定要使用好“三寶和穿防滑鞋，一切聽從指揮，拆除前周圍要設圍護欄和警戒標志，劃出工作禁區，禁止閑雜人員入內，拆除順序應先上而下，一步一清,不準上下同時作業。2、拆除時必須做到先搭后拆，按層由上而下。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不準大于二步，如大于二步,必須增設連墻件加固。3、先拆防護架,每欄內留一塊腳手板翻倒下層，其余腳手板運下，然后拆小19、橫桿、大橫桿、十字撐、立桿等。拆大橫桿、十字撐要先拆中間扣件，再拆兩頭扣件。拆下的材料必須隨時運到地面,不得堆放在腳手架的樓層上。4、拆除過程中途不要換人，如需換人應將拆除情況交待清楚.操作時思想要集中，上下要呼應，嚴禁將拆下的扣件、配件從高處往下拋，以免造成桿件扭曲損壞和傷人。九、腳手架配件的管理和保養1、使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地應平整,排水良好，下設支墊,并用防水材料覆蓋。配件、零件應入庫存放。2、凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應修復，方能入庫存放,否則應更換。3、要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理,凡濕度較大地區每年應涂刷油漆一次。扣件要20、涂油。4、腳手架的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失,在搭拆施工時應及時回收、保養、入庫.5、建立健全腳手架工具材料的領發、回收、檢查、維修制度,按照誰使用、誰維修、誰管理的原則,實行限額領用或租賃的方法，以減少丟失和損耗。十、懸挑腳手架和門廳腳手架計算驗算書普通型鋼懸挑腳手架計算書（一)、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1。05m,立桿的步距為1。8 m;內排架距離墻長度為0.20 m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑21、承載力系數 1.00;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2)：3.000；腳手架用途：結構腳手架;同時施工層數:2 層;3。風荷載參數本工程地處江蘇南通市,查荷載規范基本風壓為0.450kN/m2，風荷載高度變化系數z為1。000，風荷載體型系數s為1。300；計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m）：0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0。300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m):0。150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2）：0。00522、;腳手板鋪設層數:3 層;腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2。5 m。與樓板連接的螺栓直徑（mm）：20。00;樓板混凝土標號：C30；6。拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m）:3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m.（二）、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面23、的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0。31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值： Q=31。05/（2+1)=1。05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1。20。105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41。05=1.47 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：跨中24、最大彎距為M1max=0.080。1661.52+0.101.471.52 =0。361 kN。m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0。100.1661。52-0.1171。471。52 =-0.424 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0.361106,0.424106）/4490=94。432 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為= 94.432 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。25、033+0.105=0。138 kN/m；活荷載標準值： q2= Q =1。05 kN/m；最大撓度計算值為：= 0。6770。13815004/(1002.06105107800)+0。9901.0515004/(1002。06105107800） = 2.583 mm；大橫桿的最大撓度 2.583 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！(三）、小橫桿的計算：根據JGJ1302001第5。2.4條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。26、1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1）=0。158 kN;活荷載標準值：Q=31.051。5/(2+1） =1。575 kN；集中荷載的設計值： P=1。2（0。05+0.158)+1.4 1。575 = 2.454 kN；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1。20.0331。052/8 = 0。006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2。4541.05/3 27、= 0.859 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN。m;最大應力計算值 = M / W = 0.864106/4490=192。514 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =192。514 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50。03310504/（3842。06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。15828、+1。575 = 1。782 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 1782.451050（310502-410502/9 ) /（722。06105107800) = 3.298 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3。298 = 3。322 mm；小橫桿的最大撓度為 3.322 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm，滿足要求!（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水29、平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0331.52/2=0。05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.31.051。5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.051。5 /2 = 2。362 kN；荷載的設計值： R=1.2（0.05+0。017+0.236）+1.42。362=3.672 kN;R 8。00 kN，單扣30、件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.502/2）0。033/1。8020.00 = 3.051kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3kN/m2 NG2= 0。331。5(1。05+0。2）/2 = 0.844 kN;（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15kN/m NG3 = 0。1531。5/2 = 0。337 kN；（4)吊掛的安全設施荷31、載，包括安全網;0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.524 = 0。18 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.412 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31。051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用： Wo = 0.45 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用: Uz32、= 1 ； Us 風荷載體型系數:取值為1。3;經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。7 0.4511。3 = 0.41 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。24。412+ 1.44.725= 11.909 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1.24.412+ 0.851.44.725= 10.917 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40.411.51。82/10 = 0。237 kN.m;(六）、立桿的33、穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 11.909 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得： = 1。5 ;計算長度 ，由公式 lo = kh 確定：l0 = 3.118 m;長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到:= 0.188 ；立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗34、壓強度設計值：f =205 N/mm2; = 11909/(0.188424)=149。400 N/mm2；立桿穩定性計算 = 149.400 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 10.917 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比： L0/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定35、系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。188立桿凈截面面積： A = 4。24 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 10917/(0。188424)+236830。23/4490 = 189.702 N/mm2；立桿穩定性計算 = 189。702 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（七)、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.41 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw 36、= 10.8 m2;按規范5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6.192 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.192 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15。9的結果查表得到=0。966，l為內排架距離墻的長度；又: A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9664。24104205103 = 8337、。965 kN；Nl = 11。192 Nf = 83。965,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11。192小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖(八）、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370 cm4，截面抵抗矩W = 237 cm3，截面積A = 35。5 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.38、25.022 +1。44。725 = 11.909 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1。235。50.000178.5 = 0。334 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 14。996 kN；R2 = 11。494 kN;R3 = 0.13 kN.最大彎矩 Mmax= 1。437 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.437106 /（ 1.05 237000 ）+ 11。909103 / 3550 = 9。13039、 N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 9.130 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2，滿足要求！（九）、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用20a號工字鋼，計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 11.4100 235 /（ 1200200235) = 2。71由于b大于0.6,查鋼結構設計規范（GB500172003)附表B,得到b值為0.966。經過計算得到最大應力 = 1.437106 /( 0。966237000 )= 6.28 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 6。28 小于 f = 215 N/mm240、 ,滿足要求！（十）、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=16。151 kN；（十一）、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩（支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=16.151 kN 選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm.其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)，查表得Fg123KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、63741、661鋼絲繩分別取0。85、0.82和0。8。0。85; K - 鋼絲繩使用安全系數。K6.得到:Fg=17.425KNRu16。151KN。經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=16。151kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(161514/3.14250） 1/2 =21mm；（十二）、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水42、平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.13 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=130。3184/(3.142502）1/2 =1。288 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。13kN； d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的43、容許粘接強度，計算中取1。43N/mm2； f- 鋼材強度設計值，取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 130。318/（3。142201.43）=1。45mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0。13kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN,滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 11。494kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14。3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=11。49 kN ,樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!