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1、光華美林小鎮一期工程（一標段）落地式腳手架搭設施工方案一、 編制依據1、光華美林小鎮工程施工設計圖紙；2、依據光華美林小鎮施工組織設計；3、建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社；二、 工程概況“光華美林小鎮一期”工程位于重慶市江津城區西南方向，地處艾坪山山脈，與艾坪山公園一脈相連，地理位置優越，周邊環境幽靜，屬江津區都市后花園，天然氧吧。該一期項目包含1#9#樓及其商業共計九2、幢住宅樓，多由下部商業和上部住宅樓，為6/-1層的多層住宅群組成。各幢樓平面位置均呈矩形布置。總建筑面積約為44600m2。三、外腳手架施工方案選擇由于19號樓均為6層小高層，根據工程設計特點和周圍環境的情況、以及建設部行業標準建筑施工安全檢查標準JGJ59-99及重慶市建筑工地文明施工標準渝建發200039號規定，為防止高空墜落和物體打擊事故發生，以及保證工程順利進行和施工安全，本工程的所有外腳手架均采用落地式鋼管腳手架，腳手架采用密目安全網（不少于2000目）和安全竹笆進行全封閉，確保施工安全和文明施工。根據本工程的結構特點和建筑造型，結合我公司對外腳手架的應用技術，本工程外腳手架采用落地3、式雙排鋼管滿堂腳手架施工方案。卸料平臺采用型鋼卸料平臺。鋼管落地勢腳手架搭設高度約1821米高度。四、搭設流程及施工工藝鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠4、拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。搭設參數表：搭設參數鋼管落地腳手架立桿橫向間距或排距lb (m)1.05立桿縱向間距或跨距la(m)1.2立桿步距h(m)1.8腳手架計算高度H(m)7.5內排架距離墻長度a(m)0.3連墻件設置二步三跨，扣件連接1、 地基基礎本工程腳手架地基礎部位基本處于硬質巖層上，局部處于回填區，回填區腳手架基礎應進行夯實處理，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿設置立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫5、桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。立桿底部應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為156、0mm左右。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為300mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)作業層滿鋪層腳手片，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(37、)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 作業層腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖：6、連墻件 (1)腳手架與建筑物按計算書中連墻8、件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處，連墻件結構墻、柱連接。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 (5)連墻件構造示意圖7、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)9、腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。五、腳手架檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，本腳手架由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件：(1)根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工10、程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。六、腳手架搭設安全技術措施普通腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于4。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩11、定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，12、臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。七、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、13、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分14、類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。八、安全應急預案1、目的為有效、及時搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，制定本預案。2、組織網絡及職責2.1、由項目負責人、施工員、安全員等成應急小組。項目負責人任應急小組組長。2.2、施工15、員負責組織人員現場搶救傷員。2.3、安全員負責組織人員救 護傷員。2.4、項目負責人負責與醫院聯系。3、應急措施3.1、用切割機等工具搶救被腳手架壓住的人員，并轉移到安全地方。3.2、保持呼吸道暢通，消除傷口、鼻、咽、喉部的異物，血塊、嘔吐物等。3.3、若傷員出現呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇、人工胸外心臟按壓、人工呼吸等。3.4、進行簡易的包扎止血或骨折簡易固定。3.5、立即撥打120急救中心與醫院聯系或撥打110、119救助幫助，詳細說明事故的地點、程度及本部門的聯系電話，并派人到路口接應。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、切割機16、等。5、通訊聯絡項目負責人：鄭宗明 手機：13330296071安全員：蔣世華 手機：13452315157技術負責人：蘇奎林 手機：13206139158醫院救護中心：120 匪警：110 火警：1196、注意事項6.1、人工胸外心臟按壓、人工呼吸不能輕意的放棄，必須堅持到底。6.2、如現場發生人身意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，醫務人員要對其進行全面檢查并觀察24小時，確實沒有損傷時才能視為正常。6.3、當發現傷員心跳、呼吸停止時要應地搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救。6.4、現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護，另派人17、與急救中心或醫院聯系說明傷員所處地點，行車路線及達到所在地點的明顯標志。6.5、對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯、扭曲身體搬運。九、落地式腳手架計算一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.2m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.6 m，采用扣件連18、接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處重慶，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m19、):0.038；腳手板鋪設總層數:12；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+20、1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.22+0.100.981.22 =0.161 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最21、大彎距為 M2max= -0.100.1721.22-0.1170.981.22 =-0.19 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.161106,0.19106)/5080=37.402 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 37.402 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值:22、 q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.14312004/(1002.06105121900)+0.9900.712004/(1002.06105121900) = 0.652 mm；大橫桿的最大撓度 0.652 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.23、2 = 0.046 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.2/(2+1)=0.126 kN；活荷載標準值：Q=21.051.2/(2+1) =0.840 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 0.84 = 1.382 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.3821.05/3 = 24、0.484 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.49 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.49106/5080=96.501 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =96.501 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q25、 = 0.046+0.126+0.84 = 1.012 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1012.081050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 1.656 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+1.656 = 1.68 mm；小橫桿的最大撓度為 1.68 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力26、設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.2/2=0.189 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.27、2 /2 = 1.26 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.046+0.02+0.189)+1.41.26=2.07 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.038/1.807.50 = 1.063kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.2(1.05+0.3)/2 = 3.159 kN；(3)欄桿與擋28、腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.2/2 = 1.17 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.27.5 = 0.045 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.437 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051.22/2 = 2.52 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.437+ 0.29、851.42.52= 9.523 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.437+1.42.52=10.052kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.03930、 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.21.82/10 = 0.018 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.523 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 10.052kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建31、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9522.9/(0.186489)+17950.841/5080 = 108.234 N/mm2；立桿穩定性計算 = 108.234 N/mm2 小于 立桿32、的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 10052.1/(0.186489)=110.519 N/mm2；立桿穩定性計算 = 110.519 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K33、 = NG2+NG3+NG4 = 4.374 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.52 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.018 /(1.4 0.85) = 0.015 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.24.374+0.851.4(2.52+0.1864.891000.015/5.08)/(1.20.116)=72.327 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按34、照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 72.327 /(1+0.00172.327)=67.448 m；H= 67.448 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.96 m235、；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.875 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.875 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949436、.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 5.875 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.875小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =47.614 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.523 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=47.614kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！