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1、一、編制依據金域國際28、29#樓工程施工設計圖紙金域國際28#、29#樓工程施工組織設計 建筑施工組織設計規范GB/T505022009建筑施工腳手架實用手冊建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2011建筑施工安全檢查標準JGJ592011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2016建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技術規范 JGJ1622008危險性較大的分部分項工程安全管理辦法二、 工程概況本項目位于316復線，28#樓總建筑面積12302.83平方米，29#樓總建筑2、面積12486。58平方米，地下室建筑面積5791。63平方米。住宅規劃建筑高度為85。65米，商業規劃建筑高度6.85米，住宅防火建筑高度84。15米，商業防火建筑高度為6。15米.本建筑設計規模等級為大型，設計使用年限為50年,本工程地下一層、地上二十七層。建設單位：置業有限公司設計單位:工程設計有限公司勘察單位：工業勘察設計院監理單位:建設監理有限責任公司施工單位：建筑工程有限公司建設地點： 316復線與南臥路交匯處三、 施工安排材料準備及要求結合本工程結構形式、實際施工特點，采用落地式腳手架和懸挑式全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架相結合，此架一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作3、安全保護。人員要求：本工程腳手架搭設必須具備有資質的的勞務公司進行施工,勞務公司資質需符合承擔本工程外腳手架作業范圍內，且在開工前應到相關部門備案。材料要求：鋼管：采用普通焊管時應涂刷防銹層,紅色或黃色油漆。剪刀撐應涂刷紅白相間油漆，鋼管端部切口平整，禁止使用明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。嚴禁在鋼管上打孔。每根鋼管的質量控制在25Kg。扣件：有出廠合格證書，采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件的規定，采用其安材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用.腳手板：采用竹腳手板。每塊質量不宜大于30Kg。串結螺栓齊全牢固，沒有缺損竹片現象。外形不得扭曲，4、承載擺動。墊板：厚度不小于50mm，長度不小于3m.安全網：采用安全密目網立網與外立桿和外縱向水平桿每眼連接，連接材料采用專用繩索牢固連接。本工程密目網采用全封閉式。2。2、人員組織及安全保證體系在項目部的領導下由項目經理主抓，成立安全生產小組,施工過程中由安全員監督操作,勞務隊帶班負責具體實施。見附表.施工計劃以主體結構為控制，隨主體施工的速度保證每個作業面都超出結構作業一個操作層以滿足結構施工的安全要求.四、 操作程序及質量要求本工程主樓腳手架采用雙排落地腳手架及工字鋼懸挑腳手架，上部用鋼絲繩拉.落地腳手架搭設到 層頂板，落地腳手架上部用工字鋼懸挑，上部每六層懸挑一次，工字鋼懸挑層滿鋪木模5、板，起到封閉作用為硬防護，每三層采用安全兜網，作為軟防護。腳手架外側張設密目安全網.內立桿距離墻壁300mm，立桿水平橫距800mm，立桿縱向距離1500 mm,內側步距1800 mm,外側橫距為600mm。連墻件每層均與結構框架柱或預埋件用鋼管連接按兩步三跨設置，并呈菱形狀布置。落地和懸挑腳手架搭設見附圖。工藝流程落地式腳手架清理、平整夯實并硬化（硬化采用150mm厚C15砼,內置單層間距200mm，HRB400、16鋼筋）定位鋪墊木豎立桿扣掃地桿大橫桿小橫桿扶手攔桿設連墻件設剪刀撐鋪腳手板張密目網設置安全擋板檢查、驗收投入使用.立桿立桿的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨6、內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13;立桿垂直立于墊木/鋼管正中。開始搭設立桿時，在地下室部位每隔6m設置一道拋撐；開始搭設懸挑架立桿時立桿搭設高度超過一層時，應立即與框架柱連接連墻件。當搭至有連墻件的構造位置時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。縱、橫向水平桿縱向水平桿設于橫向水平桿之下，立桿的內側,用直角扣件與立桿扣緊；縱向水平桿一般用對接扣件連接，對接頭應交錯布置；每一主節點處設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上；縱向水平桿的長度一般不宜小于三跨,并不大于6m。扣件鋼管扣件共有三種形7、式：即直角扣件、旋轉扣件和對接扣件。扣件規格必須與鋼管外徑一致，且質量必須合格；扣件應擰緊.擰緊力距應在4065Nm之間；主節點處，固定橫向（或縱向）水平桿、剪刀撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm;對接扣件的開口應朝上或朝內;各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.連墻件本工程采用剛性連結，即用鋼管扣件抱柱與內外立桿連接形成一個封閉箍。每層每根柱均采用這種連結。另由于柱間距過大的，需另外在每層樓板邊、兩根框架柱中間位置設置連墻桿，與預埋的鋼管鎖牢。剪刀撐每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在5-7根之間，且6m，跨距按7.5m設置剪刀撐,斜撐與地面的傾斜角宜在4560之間；且剪8、刀撐搭接長度必須用三個轉向扣件連接,長度不小于1000mm，鋼管外露扣件長度不小于100mm，且不大于200mm.剪刀撐斜桿的接頭在頂層采用搭接方法進行連接,搭接長度1000mm，并且不少于3個扣件； 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件的中心線距主節點的距離不大于150采用搭接的部位，搭接長度不少于1m，并應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件邊緣與主桿的距離不應小于100mm。腳手板采用腳手板寬度不小于200mm，厚度不小于50mm,且不得有開裂、腐朽現象;操作層的腳手板應鋪滿、鋪穩，用8鉛絲與鋼管綁扎牢固；腳手板擱置形式采用搭接鋪設，搭接中心線與小橫桿中心線一致，中心線兩邊的搭接9、長度均不應小于100mm；腳手板探頭不大于150 mm。安全防護每步腳手均應設置中欄桿(900高處），欄桿應設置在立桿的里側。在操作層設置檔腳板,檔腳板采用竹腳板鋸制，寬度180，長度不小于2000,厚度120。刷成紅白相間的警戒色，鉆孔用鍍鋅8#鐵絲與腳手架鋼管連接。最頂層欄桿上皮高度12m，中欄桿居中設置；外排立桿內側應滿掛安全網,采用專用繩索綁扎牢固，不留縫隙；所有進入現場的通道上方均必須用鋼管搭設雙層防護棚，頂面必須滿鋪雙層竹膠板，滿張安全網，側面滿張安全網。質量要求架子應由下而上按順序搭設，每完成一步架后應檢查校正立桿間距、排距、垂直度及在大橫桿的高度差。各桿件的允許偏差為： 立桿垂10、直度每層10mm 全高H200 步距20mm 大橫桿水平高差20mm 立桿間距50mm 排距20mm五、 腳手架的拆除拆除前準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求；應對腳手架上遺留的各種材料及雜物進行全面清除；應清除地面障礙物；拆除時應進行安全技術交底.拆除要求拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業；所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，不允許將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固.當腳手架拆至下部最后一根長鋼管高度時（6m），應根據實際情況先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，11、對不拆除的腳手架兩端，應根據情況先設置連墻件和橫向支撐加固。卸料要求各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔；運至地面的構配件應及時檢查整修與保養,并按品種、規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。六、 腳手架使用注意事項1。作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量）不得超過2。5kN/m2。2.施工設備單重不得大于1kN,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.0kN.3.作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。4。在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件.確因操作要求12、需要臨時拆除時，必須經主管人員同意,采取相應彌補措施,并在作業完畢后,及時予以恢復。5。工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物.嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.6。人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。7。每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時,應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。8.在每步架的作業完成之后,必須將架上剩余材料物品移至上（下)步架或室內;每日收工前應清理架面13、，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品.在任何情況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。9。腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行,檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用:1）搭設完畢后2)連續使用達到6個月;3）施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前；4)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5）在使用過程中,發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。檢查內容：主節點處諸桿件的扣件螺栓是否松動,桿件是否有滑動現象。連墻桿、門洞處的桿件是否有短缺或松動。安全防護是否符合要求.七、 安全技術措施腳手架搭拆人員14、必須是經過考核合格的專業架子工,并持證上崗。腳手架操作人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。腳手架的構配件必須合格。腳手架搭設應分階段進行檢查,發現問題及時校正。操作層上的施工荷載，不得超載(限載2。5KNm2）;不得將模板支撐、砼的輸送管道固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、霧后上架操作應有防滑措施,應掃除積雪.在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件:主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫掃地桿；連墻件；支撐；欄桿。臨近道路搭設的腳手架外側應有防護措施，以防墜物傷人。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。拆除腳手架時,地面設15、圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁其他施工人員入內。腳手架搭設完畢后,必須經過項目經理部驗收后，方可使用.加強安全技術交底工作，使用前做好安全檢查，發現隱患及時消除八、 落地腳手架計算書（一）落地式扣件鋼管腳手架計算書參數信息:計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為11.65米搭設尺寸為：立桿的縱距1.5米,立桿的橫距0。8米,立桿的步距1。8米.采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用二步三跨，豎向間距4。5米,水平間距1.8米。施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層。一、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫16、桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值：P2=0。350。75/3= 0.088kN/m活荷載標準值：Q=30。75/3=0。75kN/m荷載的計算值：q=1.20.038+1.20.088+1.40.75=1。201kN/m小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=1.2010.82/8=0.096kN。m=0。096106/5080=18.898N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值:q17、=0.038+0。088+0.75=0。876kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度：V=5.00。8768004/（3842。06105121900)= 0。19mm小橫桿的最大撓度0mm小于大橫桿的最大容許撓度750mm與10 mm, 滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形.1荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P1=0。0380。8=0。03kN腳手板的荷載標準值：P2=0。350.80.75/3=0。07kN活荷載標準值：Q=30.80.75/3=0。6kN荷載的計18、算值：P=（1。20.03+1.20.07+1。40。6）/2=0。48kN大橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08（1。20。038)0。752+0。2670。480.75=0。098N。m=0。098106/5080=19.291N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算:最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V1=0.19、6770。0387504/(1002.060105121900）=0.003mm集中荷載標準值:P=0。03+0.07+0.6=0.7kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:V2=1。8837007503/（1002.060105121900）=0.221mm最大撓度和：V=V1+V2=0.224mm大橫桿的最大撓度0。224mm小于大橫桿的最大容許撓度750mm與10 mm, 滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用20、力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值:P1=0.0380。6=0.029kN腳手板的荷載標準值:P2=0。350.80。6/2=0.105kN活荷載標準值：Q=30.80.6/2=0。9kN荷載的計算值：R=1。20.029+1。20.105+1。40。9=1.421kNR 8 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1每米21、立桿承受的結構自重標準值(kN/m），本例為0.138NG1 = 0。13820=2。76kN2腳手板的自重標準值(kN/m2),本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35NG2 = 0.3570.75(0.8+0.3)/2=1.011kN 3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)，本例采用欄桿竹串片,標準值為0.14NG3 = 0.140.757/2=0。368kN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2），0。005NG4 = 0。0050。7520=0。075kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。214kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和22、，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值：NQ =320。750。8/2=1。8kN風荷載標準值應按照以下公式計算:其中：W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：W0 = 0。39 Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：Uz = 0。62 Us - 風荷載體型系數：Us = 0。645經計算得到，風荷載標準值：Wk = 0.70。390.620。645= 0。109kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1。2NG + 0。851。4NQ不考慮風23、荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1。2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中：Wk - 風荷載基本風壓值（kN/m2); la - 立桿的縱距 （m)； h - 立桿的步距 （m）。五、立桿的穩定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性計算,只進行單立桿的穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值,N=7。58kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。262；i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm；l24、0 - 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定,l0=2。6m;k - 計算長度附加系數，取1。155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5；A 立桿凈截面面積,A=4.89cm2;W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5。08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 59.16 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=7.2kN;- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.225、62；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm;l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定,l0=2.6m；k - 計算長度附加系數，取1。155；u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.5A - 立桿凈截面面積，A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0。022kN。m；- 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 = 60.53 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、最大搭設高度的計算：26、不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1。454kN； NQk 活荷載標準值,NQ = 1.8kN; gk - 每米立桿承受的結構自重標準值,gk = 0.138kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 132。847米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時,腳手架搭設高度限值: H = 50米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K - 構配件自重標27、準值產生的軸向力，NG2K = 1。454kN； NQk - 活荷載標準值，NQ = 1。8kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； Mwk - 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0。018kN。m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 135.097米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到,考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值：H = 50米.七、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 :Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按28、照下式計算： Nlw = 1。4 wk Awwk - 風荷載基本風壓值，wk = 0。109kN/m2；Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw =31。5= 4.5m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No = 5經計算得到：Nlw = 0。687kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 5。687kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中： - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30/1。58的結果查表=0.952； A = 4。89cm2；f = 205。00N/mm2.經過計算得到：Nf = 95.43kNN1小于Nf，連墻件的設計計算滿足要29、求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到：Nl = 5.687kN小于扣件的抗滑力8kN滿足要求！八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p fg其中：p - 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A;p = 30.32 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 7。58 A 基礎底面面積 (m2）；A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 160地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk其中：kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1 fgk - 地基承載力標準值;fgk = 160地30、基承載力的計算滿足要求!九、 懸挑腳手架計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范參數信息:計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18。00米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0。80米，內墻的步距1.8米.外側橫距為0.6米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用二步三跨，豎向間距4.5米，水平間距1.8米。施工均布荷載為2。00kN/m2,同時施工2層,腳手板共鋪設6層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，3個18的U型螺桿,U型鋼筋拉環應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其中建筑物外懸挑段長度1。231、5米，建筑物內錨固段長度2.0米.懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1。20m。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值：P2=0.351.50/3=0.175kN/m活荷載標準值:Q=2。001。50/3=1kN/m荷載的計算值：q=1。20。038+1.20。175+1。41=1。656kN/m小橫桿計算簡圖2強度計算:最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩：計算公式如下：M=1.632、560。802/8=0。132kN.m=0。132106/5080=25.984N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！3撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度：計算公式如下:荷載標準值:q=0.038+0.175+1=1。213kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度:V=5。01.2138004/(3842.06105121900）=0。258mm小橫桿的最大撓度0.258mm小于大橫桿的最大容許撓度800mm與10 mm, 滿足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置33、下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算:小橫桿的自重標準值：P1=0.0380.80=0。03kN腳手板的荷載標準值：P2=0.350.801。50/3=0.14kN活荷載標準值：Q=2.000.801。50/3=0。8kN荷載的計算值:P=(1.20。03+1。20.14+1.40.8)/2=0。662kN大橫桿計算簡圖2強度計算:最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0。08(1.20.03）1。502+0.2670.6621.50=0.273kN。m=0。273106/5080=53.74N/m34、m2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3撓度計算：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770。03815004/（1002.060105121900)=0.052mm集中荷載標準值P=0.03+0。14+0。8=0。97kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1.88397015003/(1002.060105121900）=2。455mm最大撓度和：V=V1+V2=2.507mm大橫桿的最大撓度2。507mm小于大橫桿的最大容許撓度1535、00mm與10 mm, 滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5)：R Rc其中：Rc- 扣件抗滑承載力設計值，取8kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算：橫桿的自重標準值：P1=0.0381.5=0。057kN腳手板的荷載標準值：P2=0.350.801。50/2=0.21kN活荷載標準值：Q=2.000。801。50/2=1。2kN荷載的計算值：R=1.20.057+1.20.21+1.41。2=2。0004kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表36、明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:（1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.138NG1 =0。13818。00=2。484kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹串片腳手板腳手板，標準值為0。35NG2 =1.496 kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、cbb43 腳手板擋板，標準值為0。14NG3 = 0.141.506/2=0。63kN（4）吊掛的安全37、設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.5018.00= 0。135kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.745kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.0021.500.80/2=2。4kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中：W0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：W0 = 0.35Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：Uz = 38、0.62Us - 風荷載體型系數：Us = 0.645經計算得到，風荷載標準值:Wk = 0.70.350.620。645 = 0.098kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 0.851。4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式：MW = 0。851.4Wklah2/10其中:Wk - 風荷載基本風壓值（kN/m2）； la - 立桿的縱距 （m）; h - 立桿的步距 （m).五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中：N 立桿的軸心壓力設計值，N=9。05kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到39、0。71； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm； l0 - 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。3m； k - 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5; A - 立桿凈截面面積,A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3; - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）;經計算得到 = 26。066 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式： 其中：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8.540、5kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。71； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.3m; k 計算長度附加系數,取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1。5 A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0。01kN.m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 = 26。59 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。0041、N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No其中：Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 風荷載基本風壓值，wk = 0.1kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 31.5 = 4.5m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;No = 5經計算得到：Nlw = 0。63kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 5。63kN連墻件軸向力設計值：Nf = Af其中： - 軸心受42、壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=15/1.58的結果查表得到=0.976；A = 4。89cm2;f = 205。00N/mm2。經過計算得到:Nf = 97。84kNN1小于Nf，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接.經過計算得到:Nl = 5。63kN小于扣件的抗滑力8kN滿足要求！連墻件扣件連接示意圖七懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體150mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 33cm4,43、截面抵抗矩W = 49cm3，截面積A = 14.3cm2。受腳手架集中荷載:P=1。24。745+1。42。4=9.05kN水平鋼梁自重荷載：q=1.214。30.00017.8510=0。13kN/m懸挑腳手架示意圖:懸挑腳手架計算簡圖：懸挑腳手架支撐梁剪力圖：(kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖：（kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖：(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為:R1=0。89,R2=8。65,R3=-0。03最大彎矩：Mmax=0.836kN.m截面應力：=M/1。05W+N/A=0.836106/(1.0549000）+0.361000/1430=16。5N/mm2水平支撐44、梁的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算：水平鋼梁采用，計算公式如下：其中:b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:經過計算得到:b=570737235/（120050235.0）=2。46由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值用b查表得到其值為0.955經過計算得到強度:=0。836106/（0.95549000)=17。87N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 小于205。0N/mm2，滿足要求!九、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算:其中：RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生45、的軸壓力。各支點的支撐力：RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為: RU1=0。77kN十、拉繩的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為：RU=0。77kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中:Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN）; Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）； 計算中可以近似計算Fg=0。5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0.82和0。8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取0。77kN,=0.82,K=10.0,得到：鋼絲繩最小直徑必須大于8mm才能滿足要求!鋼絲拉繩的吊環強度計算:鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為：N=RU=0.77kN鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=7704/(3。1416125）1/2=2.8mm十、 腳手架搭設示意圖1、落地腳手架側面示意圖2、懸挑外腳手架側面示意圖：3、腳手架鋼筋套預埋示意圖:4、外腳手架立面示意圖。