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1、懸挑架施工專項施工方案一、工程概況荊門錦繡荊城3#5#樓項目位于荊門市五一北路路口。由XX置業有限公司開發；XX建筑設計有限公司設計；XX建設集團有限公司承建，地上11層。合理使用年限50年；抗震設防防烈度為6度， 建筑高度33.6米 ；建筑面積約26854。基礎類型為獨立基礎，結構類型為剪力墻結構。二、搭設形式基礎至一層頂采用落地式雙排架，從一層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，局部位置在三樓面采用落地式搭設方式。住宅高為33.6m，分兩段進行懸挑，第一道懸挑在一層頂，第二道懸挑在七層頂；懸挑架采用建筑立面全防護，待工程施工完畢后進行架體拆除。三、材料規定1、腳手架鋼管規定腳手架鋼管采用外徑為482、mm，壁厚為3.0mm的焊接鋼管，重要用于立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐、剪刀撐等。表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道，符合現行國家碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，并有產品出廠合格證。焊接鋼管表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道。對于有裂紋、開焊、凹凸狀、折痕、嚴重銹蝕和彎曲的嚴禁使用，進場鋼管必須有出廠產品質量證明書及備案證明。2、扣件規定采用可鍛鑄鐵做的扣件，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，扣件必須有生產許可證，產品必須有出廠合格證，無裂紋、氣孔、砂眼等缺陷，貼面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm，在螺栓擰緊扭矩3、力達65Nm時，不得發生破壞。分直角扣件（兩管交叉90度的連接），回轉扣件（兩管交叉任意角度連接）和對接扣件（兩管一字對接）三種，用于鋼管之間的連接。3、腳手板、安全網規定腳手板采用竹跳板，凡腐蝕、凹陷變形、嚴重彎曲的不得使用。安全網分安全平網和安全立網（密目網），平網的材質應符合國標安全網（GB5725-1997），密目式安全立網的材質應符合GB16909的規定，安全網用綠色阻燃密目安全網，必須滿足2023目/100cm2，做貫穿實驗不穿透，61.5m的單張重質量不少于3.0kg，安全網必須有生產許可證和質量合格證以及建筑安全監督部門發放的準用證，嚴禁無證不合格產品。竹跳板用于操作層平臺，平4、網用于腳手架水平鋪設及外架外挑網，密目網用于腳手架外圍全封閉。四、懸挑架搭設材料及相關數據選擇1、腳手架參數說明：標準層層高3米，一次最大懸挑六層，為18米，最頂層操作層搭設1.5m高的防護架。搭設尺寸為：立桿的縱距為每跨不大于 1.5米，立桿的橫距為0.80米，大橫桿的步距為1.8米；內排架距離墻寬度為0.30米；采用的鋼管類型為 483.0mm；（根據市場實際壁厚不均勻現象，選用壁厚3.0mm的驗算） 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3米，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2、活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結5、構腳手架；同時施工層數:2 層；3、風荷載參數本工程地處東北風力大，基本風壓0.6kN/m2；（采用高風壓）風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4、靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；（按照二層立體防護進行驗算）腳手板類別:5厚竹跳板；欄桿擋板類別:多層板擋板；5、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Q235B的16號工字鋼3-6、6米，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，局部外挑長度2.5m,建筑物內錨固段長度1.8至 3.5 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00的圓鋼，共三處；樓板混凝土標號:C25；6、拉繩與支桿參數選擇637鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。五、懸挑式腳手架各組件的驗算1、型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)建筑結構荷載規范(GB 50009-2023)鋼結構設計規范(GB 7、50017-2023)建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-2023)建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)本工程的施工圖紙。2、現以第二段結構懸挑腳手架作安全性驗算2.1大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.10.8/(2+1)=0.027kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.88、kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.027=0.072kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.0721.52+0.101.121.52 =0.265kNm；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.9、100.0721.52-0.1171.121.52 =-0.311kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.265106,0.272106)/4490=69.265N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =69.265N/mm2 ，小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定。（3）撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.027=0.06kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8kN/m； 最大撓度計10、算值為：=0.6770.0615004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800)=1.898 mm；大橫桿的最大撓度 1.898 mm ，小于大橫桿的最大允許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足規定。2.2小橫桿的計算根據JGJ130-2023第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.10.11、81.5/(2+1)=0.040kN；活荷載標準值：Q=20.951.5/(2+1) =0.950kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.04)+1.4 1.2=1.788kN； 小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7880.8/3=0.477kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.48kNm；最大應力計算值 =M / W=12、0.48106/4490=106.9N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =106.9N/mm2 ，小于小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足規定。 (3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800)=0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.04+1.2=1.29kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI13、pmax=1289.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800)=1.056 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.008+1.056=1.064 mm；小橫桿的最大撓度為 1.064 mm ，小于小橫桿的最大允許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足規定。 2.3扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載14、力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0331.52/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0330.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值: P3=0.10.81.5/2=0.06kN；活荷載標準值: Q=30.81.5 /2=1.8kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.06)+1.41.8=2.668kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定。 2.4腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內容：(1)每米立桿承受的結構15、自重標準值，為0.107kN/m NG1=0.107+(1.502/2)0.033/1.8020=2.69kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木質模板擋板，標準值為0.15kN/m2 NG2= 0.15111.5(0.8+0.2)/2=0.825kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用多層擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.15111.5/2=1.237kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.520=0.15kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.902kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿16、按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=30.81.52/2=3.6kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.24.902+ 0.851.43.6= 10.1664kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.902+1.43.6=10.922kN；2.5立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2023)的規定采用0=0.39kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(17、GB50009-2023)的規定采用：z= 0.62；s - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7 0.390.621.128=0.191kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.1911.51.82/10=0.11kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=10.1664kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 10.922kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算18、長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 擬定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=10166.4/(0.188424)+110419.19、726/4490=154.486N/mm2；立桿穩定性計算 =154.486N/mm2 ，小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定。不考慮風荷載時=10922.4/(0.188424)=137.0233N/mm2；立桿穩定性計算 =137.0223N/mm2 ，小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定。2.6連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 z1.27， s1.128，00.39，Wk=0.7zs0=0.7 1.271.1280.39=0.391kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外20、側的迎風面積 Aw=2.94.5=13.05 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=7.145kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 12.145kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=200/15.9的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf21、=0.9664.2410-4205103=83.965kN；Nl=12.145 Ru13.356kN。經計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規定。2、鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N= Rumax =13.356KN；鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為=N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(133564/(3.142502) 1/2 =13mm；實際拉環選用直徑D=20mm 的HPB235的鋼22、筋制作即可。2.11錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點假如采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.015kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:=N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=51/254.4692=0.4008N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足規定。懸挑工23、字鋼搭設示意3、陽臺及轉角部位懸挑梁的受力計算陽臺及轉角部位懸挑梁采用16#工字鋼，其中建筑物外挑2500mm,錨固端長3500mm，懸挑梁采用兩根直徑14mm鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩安全系數為7.000，鋼絲繩不均勻系數為：0.8；鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離兩層高度計算為5.8m，錨固壓點方式：壓環鋼筋，鋼筋直徑20mm，最外面支點距離建筑物2200mm。由于本工程小橫桿、大橫桿和扣件抗滑力計算同主體部位懸挑腳手架計算，此處僅對懸挑梁桿件各性能計算。3.1懸挑梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算：主梁的截面慣性矩I=1130cm4 ，截面抵抗矩W=141cm3，重量m=20.5kg/m24、。主梁自重荷載設計值q=1.220.510/1000=0.246KN/m；各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=11.07KN R2=11.05kN； R3=0.64kN R4=0.25kN； ；最大彎矩Mmax=0.145kNm；計算公式如下：max=Mmax /YW+N/Af式中Mmax 截面積最大彎矩值 Mmax=0.145kNm； W主梁凈截面模量， W=141cm3Y截面塑性發展系數，Y=1.05;N主梁的軸力，N=6. 29KN;A主梁截面積，A=26.1c；f鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/m.經計算得出：max=0.145106/(1.05141000)+6.291025、3 /2610=3.39N/ mm2 主梁的正應力計算值max=3.39N/mm2小于鋼材的抗彎強度設計值 215N/ mm2 ，滿足規定。3.2 主梁的整體穩定性計算主梁采用16#工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數， 查表鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B得，b=0.99由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B，得到 b值為0.79。通過計算得到最大應力 =0.145106 /( 0.79141000 )=1.302N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=1.302 mm2 小于 f=215N/mm2 ,滿足26、規定。3.3 拉繩受力計算鋼絲繩產生的支座力：R1=11.065KN R2=11.047KN；鋼絲繩的拉力為：Ru1= R1/sina1=11.07/sin70=11.77KN；Ru2= R2/sina2=11.05/sin78=11.28KN.3.4 拉繩的強度計算1） 鋼絲繩強度計算鋼絲繩最大拉力為：Rumax =11.768KN；選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700Mpa, 直徑14mm。Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的允許拉力(kN)；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg123kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.27、85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K7。得到：Fg=0.85123/714.9357kNRu11.768kN。經計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規定。2）鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N= Rumax =11.768KN；鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為=N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 Dmin=(117684/(3.142502) 1/2 =12.2mm；28、實際拉環選用直徑D=20mm 的HPB235的鋼筋制作即可。3.3 錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為：=N/2A f其中N主梁與樓板壓點的壓環受力：N=0.25KNf 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；D壓環鋼筋的設計直徑，D=20mm；A壓環鋼筋截面積， A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=0.25/(254.4692)=0.49122N/mm2；壓環所受應力=0.49122N/mm2小于50N/mm2，滿足規定。主梁與樓板壓點的壓環一定要壓在樓板下層鋼筋下面29、，并要保證兩側30cm以上搭接長度。4、局部三排架懸挑梁的受力計算局部三排架懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑物外懸挑長度2500mm，錨固端長3500mm，懸挑水平鋼梁采用兩根直徑17mm鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩安全系數為6.000，鋼絲繩不均勻系數：0.8，鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離為5.8m，錨固壓點方式：壓環鋼筋，鋼筋直徑20mm，最外面支點距離建筑物2900mm。由于本工程小橫桿、大橫桿和扣件抗滑力計算同主體部位懸挑腳手架計算，此處僅對懸挑梁桿件各性能計算。4.1懸挑梁受力計算主梁按照懸臂連續梁計算：主梁的截面慣性矩I=1130cm4 ，截面抵抗矩W=141cm3，重量m30、=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值q=1.220.510/1000=0.246KN/m；各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=10.31KN R2=12.77kN； R3=11.24kN R4=0.1kN； ；最大彎矩Mmax=1.094kNm；計算公式如下：max=Mmax /YW+N/Af式中Mmax 截面積最大彎矩值 Mmax=1.094kNm； W主梁凈截面模量， W=141cm3Y截面塑性發展系數，Y=1.05;N主梁的軸力，N=11. 37KN;A主梁截面積，A=26.1c；f鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/m.經計算得出：max=1.094106/(1.05141031、00)+11.37103 /2610=11.726N/ mm2 主梁的正應力計算值max=11.726N/mm2小于鋼材的抗彎強度設計值 215N/ mm2 ，滿足規定。4.2 主梁的整體穩定性計算主梁采用16#工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數， 查表鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B得，b=0.68由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B，得到 b值為0.66。通過計算得到最大應力 =1.091106 /( 0.66141000 )=11.724N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=11.724 mm2 32、小于 f=215N/mm2 ,滿足規定。4.3 拉繩受力計算鋼絲繩產生的支座力：R1=10.309KN R2=12.771KN；鋼絲繩的拉力為：Ru1= R1/sina1=10.31/sin60=11.86KN；Ru2= R2/sina2=12.77/sin67=13.91KN.4.3 拉繩的強度計算1） 鋼絲繩強度計算鋼絲繩最大拉力為：Rumax =15.028KN；選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700Mpa, 直徑17mm。Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的允許拉力(kN)；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg189kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6133、9、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K7。得到：Fg=0.85189/722.95kNRu15.028kN。經計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規定。2）鋼絲繩拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N= Rumax =13.906KN；鋼絲繩拉環的強度計算公式為=N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 Dmin=139064/(3.142502) 1/2 =13.3mm；34、實際拉環選用直徑D=20mm 的HPB235的鋼筋制作即可。3) 錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為：=N/2A f其中N主梁與樓板壓點的壓環受力：N=0.096KNf 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；D壓環鋼筋的設計直徑，D=20mm；A壓環鋼筋截面積， A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=0.096/(254.4692)=0.19N/mm2；壓環所受應力=0.19N/mm2小于50N/mm2，滿足規定。主梁與樓板壓點的壓環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證35、兩側30cm以上搭接長度。5、轉角及聯梁計算5.1 聯梁的計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算；集中荷載P傳遞力，P=10.92KN；計算簡圖如下：支撐按照簡支梁的計算公式：RA=RB =(n-1)/2P+P （n 2 1）Pl (n為奇數)Mmax= 8n （n Pl (n為偶數) 8 其中n=2:通過簡支梁的計算得到：支座反力（考慮到支撐的自重）RA=RB =(2-1)/210.92+10.92+30.246/2=16.749KN通過聯梁傳遞到支座的最大力為（考慮到支撐的自重）210.923+0.246=22.577KN最大彎矩為（考慮到支撐的自重）Mmax=2/810.923+0.24636、33/8=8.467KNm最大應力=8.647106 /141000=60.046N/m水平支撐梁的最大應力計算值60.046 N/m，小于205.0N/m,滿足規定。5.2 水平型鋼梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體200mm，支撐斜桿的支點距離墻體為500mm。水平支撐梁的截面慣性矩I=1130 cm4 截面抵抗矩W=141 cm3截面積A=26.1 cm2根據前面計算結果，受腳手架作用的聯梁傳遞集中力（即傳遞到支座的最大力）N=22.577KN水平鋼37、梁自重荷載q=1.226.10.000178.5=0.246KN/m.各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=16.61KN R2=17.173kN； R3=12.137kN； R4=0.144kN ；最大彎矩Mmax=1.921kNm；最大應力=M/1.05W+N/A=1.92106 /(1.05141000)+16.25103 /2610=19.19N/ mm2水平支撐梁的最大應力計算值19.19N/ mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/ mm2 ，滿足規定。5.3 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16#工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整38、體穩定系數， 查表鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2023)附表B，得到 b值為0.93。通過計算得到最大應力 =1.92106 /( 0.929141000 )=14.662N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=14.662 mm2 小于 f=215N/mm2 ,滿足規定。5.4 拉繩受力計算水平鋼梁的軸力RAH 和拉繩的軸力RU1按照下面計算：RAH=RU1cos1其中RU1cos1為鋼絲繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 Rc1= RU1sin1按照以上公式計算得到，由左自右各鋼絲繩拉力分別為：RU1 39、=16.855KNRU2=18.366KN5.5 拉繩的強度計算1）鋼絲拉繩（支桿）的內力計算鋼絲繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值計算，為：RU=18.366KN選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700Mpa,直徑15.5mm。 Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的允許拉力(kN)；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg152kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K7。得到：Fg18.457kNRu18.366kN。經計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規定。2）鋼絲拉繩(斜拉40、桿)的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N= Ru =18.366KN；鋼絲繩拉環的強度計算公式為=N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=183664/(3.142502) 1/2 =15.3mm；實際拉環選用直徑D=18mm 的HPB235的鋼筋制作即可。3) 錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.144KN壓環鋼筋的設計直徑D=18mm水平鋼梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為：=N/2A f其中f 41、為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；D壓環鋼筋的設計直徑，D=20mm；A壓環鋼筋截面積， A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=144.376/(254.4692)=0.284N/mm2；壓環所受應力=0.284N/mm2小于50N/mm2，滿足規定。主梁與樓板壓點的壓環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。六、搭設、使用和拆除安全注意事項腳手架搭設基本規定嚴格依據國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2023）1、搭設施工（1）鋼管腳手42、架的桿件連接必須使用合格的鋼扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。（2）在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，嚴禁使用規格和質量不合格的桿配件。（3）腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1)周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。2)腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm，以防止桿件滑脫。（4）剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設立。（5）腳手架處在頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采用適當的臨43、時撐拉措施。（6）腳手板或其它作業層板鋪板規定1)腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，應予綁扎固定。2)腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200mm之間。3)腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超過支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。4)長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：沖壓鋼腳手板為1.5m。縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其它也許發生滑動和翹起的部位。5）由于內排立桿距結構30cm，必須在此處的小橫桿44、上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和飛跳板。（7）裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊限度，避免引起桿件和整架的顯著變形。（8）工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（9）在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設立和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。（10）腳手板操作面的端頭處設1.2米高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手45、架要高出屋面女兒墻頂1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。2、搭設質量2.1腳手架的驗收標準規定（l)構架結構符合前述的規定和設計規定，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。（2)節點的連接可靠，其中扣件的擰緊限度應控制在扭力矩達成40-60Nm。（3)鋼腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高2Om時為不大于75mm。（4)縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。（5)作業層鋪板、安全防護措施等需符合上述的規定。2.2腳手架的驗收和平常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用46、：（1)搭設完畢后（2)連續使用達成6個月；（3)施工半途停止使用超過15天，在重新使用之前；（4)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；（5)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。3、腳手架使用規定（1）作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/m2。（2）施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（3）在架面上設立的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人47、員通行。按通行手推車規定搭設的腳手架應保證車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（4）作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，嚴禁在架板上加墊器物或單塊腳手板以增長操作高度。（5）在作業中，嚴禁隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作規定需要臨時拆除時，必須經主管人員批準，采用相應填補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（6）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和別人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。（8）每班工人上架作業時48、，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才干恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即告知所有架上人員撤離。（9）在每步架的作業完畢之后，必須將架上剩余材料物品移至室內；每日收工前應清理架面，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4、腳手架的拆除規定（1）腳手架的拆除作業應按擬定的拆除程序進行。（2）連墻件應在位于其上的所有可拆桿件都拆除之后才干拆除。（3）在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已49、松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。（4）在拆除過程中，應作好配合、協調動作。（5）拆除腳手架前，應將腳手架上的遺留材料、雜物等清除干凈。按自上而下，先裝者后拆，后裝者先拆的順序進行。（6）不準上下兩步同時拆架，做到一步一清，一桿一清，剪刀撐應先拆除中間后再拆兩頭扣。5、安全注意事項（1）搭設或拆除腳手架時，必須劃出安全區，設警戒標志，并應有專人負責，阻止閑人靠近工作區。（2）搭拆腳手架時，操作人員必須戴好安全帽，使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人。登高要穿防滑鞋。（3）嚴格控制在腳手架上的施工荷載，不準在腳手架上堆放多余的材料，以保證腳手架暢通及安全。6、50、管理措施（1）在搭設過程中應由技術員、安全員組織有關人員及時檢查。（2）在工程施工過程中，應派有經驗的架子工負責對腳手架進行檢查與保修工作，扣件松動及時擰緊。特別是大風雨后，安全員要及時組織有關人員對架子進行全面檢查。（3）腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術負責人及安全員確認后方可進行更改。八、環境保護措施（1）在搭拆腳手架時，搭設各種桿件要輕拿輕放，嚴禁向下拋擲，在外腳手架外側滿掛密目安全網，作封閉圍護。（2）在外腳手架外側滿掛密目安全網，以減小在結構和裝修施工階段由于在一些工序施工過程中粉塵飛揚的現象，減少粉塵向大氣中的排放。（3）遵守荊門市相關環保規定。相關附圖： 示意圖如下懸挑式腳手架平面布置圖注：1、工字鋼懸挑平面布置圖2、黃線表達工字鋼 3、一、二、三層跟四至十一層的16軸，局部結構不同樣，腳手架搭設時根據現場實際情況調整 4、本平面布置圖根據四至十一層結構所布置