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1、目 錄腳手架專項施工方案11、編制依據11.1 主要規程、規范12、工程概況12.1 總體工程概況12.2 腳手架工程概況13、施工準備13。1、技術準備13.2、材料準備23。3、人員準備23。4、現場準備24、施工工藝24.1、鋼管落地腳手架34。2、普通型鋼懸挑腳手架34.3、安全防護措施64。4、腳手架拆除65、 腳手架的檢查與驗收76、腳手架搭設安全技術措施76。1、技術保障措施76。4、其他97、腳手架拆除安全技術措施98、腳手架計算書10 腳手架專項施工方案1、編制依據1。1 主要規程、規范1.1.1、JGJ 130-2001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范1.1。2、JG2、J 80-91 建筑施工高處作業安全技術規范1。1。3、JGJ 5999 建筑施工安全檢查標準1.2 參考手冊1。2。1、建筑施工手冊1.2.2、簡明施工計算手冊1.2。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架構造與計算2、工程概況2.1 總體工程概況臨港新城WNW-C505項目位于浦東新區茉莉路西交花柏路北側。本工程由14幢疊拼別墅、22幢聯列別墅、3幢高層及2幢門衛崗亭組成，場地自然地面標高為4。3米（絕對標高）.高層住宅+0相當于絕對標高5.6米；高層住宅基底標高為-6。4米,標準層層高為 2.8米，建筑頂標高為42米。2.2 腳手架工程概況 2#、3、4 主樓地下室施工完成后,進行土方回填，平整。3、沿主樓周邊進行搭設。15層為落地式腳手架，5層以上使用型鋼式懸挑腳手架。每棟主樓分別在5層、11層分兩次進行懸挑，懸挑高度分別為16。8米、15.54米。具體詳見附圖：“懸挑腳手架平面布置圖及詳圖”.3、施工準備3。1、技術準備3。1。1、熟悉施工圖紙及有關設計變更及洽商,對關系到外墻腳手架施工有關問題進行解決.3.1。2、對有關施工人員進行質量、安全、技術交底，做到人人心中有數.3.1.3、組織相關材料進場及安裝.3.1.4、組織技術工人職業培訓，架子工必須經考試合格,持證上崗。3.2、材料準備根據進度計劃、提出材料計劃,按工程進度要求組織進場。 3。2。1、鋼管:采用外徑48mm，壁厚3。4、0mm的高頻焊接鋼管，其材質符合相應規范規定，長度宜為4-6m,有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的嚴禁使用,鋼管均外涂防銹漆，以保證外觀形象。3.2。2、扣件：鑄鐵扣件其材質應符合現行國家標準鋼筋腳手架扣件GB15831的規定.嚴禁使用加工不合格及有裂紋、變形、滑絲、嚴重銹蝕扣件施工.扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離高度不小于5mm，扣件表面涂刷防銹漆。3。2.3、腳手板：采用竹笆板。3.2.4、安全網：采用國家指定監督檢查部門許可廠家生產的產品同時應具有監督部門批量驗證和廠家檢驗合格證.3.2.5、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求5、.3。3、人員準備3.3。1、根據工程特點、工程量、以及進度計劃，施工需投入：架子工30人、其他人員5人,施工中，需根據實際操作情況作靈活調整。工程施工前應對施工人員進行安全、技術交底,按要求進行三級安全教育，3。3.2、建立由項目經理、施工員、安全員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3。3。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。3.4、現場準備 由于本工程外檐為矩形形狀，相對來說布置較為方便，在六層頂板混凝土澆筑前做好預留、預埋工作，做到位置準確、到位.在混凝土澆筑完畢后根據平面布置圖放出懸挑工6、字鋼的平面控制線。4、施工工藝4.1、鋼管落地腳手架六層以下采用雙排落地腳手架用以滿足主體施工要求.具體詳見“落地腳手架專項施工方案。 4。2、普通型鋼懸挑腳手架4.2。1、懸挑腳手架搭設的工藝流程為:定距定位水平懸挑工字鋼水平設置槽鋼縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。4.2。2、定距定位：挑梁布置應按具體結構情況制定布置方案并成圖，按圖準確放線確定挑梁及錨環位置，錨環定位必須準確。 錨環鋼筋必須置于樓板鋼筋的下面。在施工六層頂板結構時留設地錨，地錨為16光圓鋼筋,間距1500mm,轉角處加密。地錨每端錨固于混凝土內長度不小于40d，地錨距墻邊7、或支點1000mm。4。2.3、水平懸挑設置：剪力墻預留洞口，以便能穿過挑梁（挑梁布置應避開暗柱)。 挑梁采用18工字鋼 （輕型) ,水平間距1。8m。 挑梁安裝后，挑梁下部與板梁之間要座平頂緊，挑梁與錨環之間用木楔打緊.用16錨環固定于樓面。固定于樓面的長度應為懸挑部分長度的1。5倍；如不能滿足錨固長度的要求，可在鋼梁懸挑部分的外端部增設鋼絲繩。斜拉于上部墻體，與鋼梁60度夾角。房屋轉角處為了減小架子端部外伸長度，型鋼挑梁應斜向布置，此時挑梁挑出長度、錨固長度均加長（錨固長度滿足大于等于1。25倍挑出長度的條件）。并且挑梁應另加設斜拉索加強。斜拉索采用20鋼絲繩,并按拉力2噸選用配套的鋼絲繩8、附件（楔形夾頭、套環、繩夾及鋁合金壓制夾頭等）及卡環。上部預埋錨環采用園鋼18。 局部特殊部位挑梁加強及抗扭措施： 在電梯井部位，型鋼不好布置的采用外挑式腳手架,即在型鋼一端與預埋件焊接 ,下端增設一道18#工字鋼斜支撐，與下層主體結構進行可靠拉接（具體做法見腳手架平面布置圖及詳圖)。挑梁在支座處必須墊平，以防止挑梁根部扭轉，宜加設10120180墊板座平.架子承插管采用383。0鋼管，長度不小于100，承插管與架子立桿間隙要小些，利用架桿本身剛度防止挑梁端部的水平側向位移.4。2。4、氺平向槽鋼搭設:待懸挑工字鋼設置完成后,再在工字鋼上定出槽鋼的位置，然后使用塔吊將槽鋼布置到位.4。2.5、9、掃地桿搭設：架子在挑梁平面處必須加設通長掃地桿，以增強挑梁平面的整體性和抗扭轉剛度.同時在挑梁平面處應間隔一定距離設置水平剪刀撐，以保證挑梁端部的水平側向位移。4.2。6、立桿搭設（1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0。9m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3。6m，水平4。5m（即兩步三跨）：里立桿距建筑物0。3m。（2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。（4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高10、的1400。4.2。6、大橫桿、小橫桿設置（1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm.(2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力.(3）大小橫桿連接構造要求4。2.7、剪刀撐搭設腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm.4。2.8、連墻件（1）腳手11、架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點.（2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。（3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。（4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。4.2。9、腳手板、腳手片的鋪設要求（1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。（2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位,不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3）腳手片須用1214#鉛絲雙股12、并聯綁扎，不少于4點,要求綁扎牢固，交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片,發現有破損的要及時更換。4.2.9、防護欄桿搭設（1)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。9m和1。3m。（2）腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。4.2。10、安全網設置(1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側.（2)選用18鉛絲張掛安全網,腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6。0m 規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網13、應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網,往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m 和1。2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板.4.2.11、架體內封閉（1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm,如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉.(3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 4.3、安全防護措施4。3。1、電梯井洞口防護措施 電梯井口設置不低于1.2m 高的自閉式防護門，用12 的14、螺紋鋼筋，按照水平間距15cm，豎向間距20cm 焊制而成，并在防護門上刷紅油漆、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25 螺紋鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物.電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。4.3.2、結構臨邊防護措施 在結構出入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用483。5 鋼管。其高度不低于1。2m，立桿間距不大于1。5m，豎向每隔0.6m 設一道通長大橫桿,每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌。4。3。3、樓梯間防護措施 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設15、，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m 高的護身欄，側邊底部設18cm 高的擋腳板.4。4、腳手架拆除4。4.1、拆除作業應按確定的程序進行拆除:安全網擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿鋼梁4.4.2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除,做到一步一清，一桿一清.拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件.拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，4.4。3、分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前,應加設臨時支撐16、防止變形,拆除各標準節時，應防止失穩。4.4.4、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時,應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。5、 腳手架的檢查與驗收5.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查,經檢查合格后方可交付使用。5。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。5.3、驗收時應具備下列文件：（1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；（2）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(3）腳手架搭設過程中17、出現的重要問題及處理記錄，（4)腳手架工程的施工驗收報告。5.4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全,質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3）基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；（4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；（5）垂直度及水平度是否合格。6、腳手架搭設安全技術措施6。1、技術保障措施6.1。1、架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。6.1。2、鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130200 第3條)，所用扣件18、在使用前應清理加油一次,扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。6.1.3、架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。6.1。4、該腳手架作為建筑物裝飾作業時,安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備.6.1。5、腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間,下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫19、縱向水平桿，連墻件。6.2、質量保障措施6.2.1、操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。6。2。2、技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員。6.2.3、腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設;搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求.6。2。4、腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改.6。3、安全保障措施6.3.1、操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。6.3.2、架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，20、高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。6.3.3、在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置.6。3。4、雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。6.3。5、應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。（1）在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前.（2）檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求.6.3.6、在腳手21、架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。6。3。7、腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施.6.3.8、搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。6.4、其他（1）鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30.（2）外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理.（3）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。（4)嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡.（5）保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一22、并拉結，不得截斷架體。（6）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（7）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（8）結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。(9)當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。7、腳手架拆除安全技術措施7。1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃,報請批準,進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和23、方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。7。2、拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。7.3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。7.4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行.嚴禁上下同時進行拆架作業。7。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣.7.6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除.7。7、拆24、除時要統一指揮，上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。7.9、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7.10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。7。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。7。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。7。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。7。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆25、除，嚴禁夜間拆除.7.15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。8、腳手架計算書 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度16。8米，立桿采用單立管. 立桿的縱距1.50米,立桿的橫距0。90米，內排架距離結構0。30米,立桿的步距1。80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4。50米. 施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片,荷載為0。15kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片,荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小26、橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.55kN/m2，高度變化系數1.6300,體型系數0。8720。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。40米，建筑物內錨固段長度3。10米。 懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用12.6號槽鋼U口豎向,相鄰懸挑鋼梁之間的聯梁上最多布置1根立桿. 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標27、準值 P2=0。1500.900/2=0.068kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000。900/2=1.350kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20。068=0.127kN/m 活荷載的計算值 q2=1。41.350=1.890kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=（0。080.127+0.101.890)1。5002=0。448kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(028、。100.127+0。1171.890）1.5002=0.526kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0。526106/5080。0=103。570N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q1=0。038+0。068=0.106kN/m 活荷載標準值q2=1。350kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0.6770.106+0.9901。350）1500。04/(1002.06105121900.0)=2.839mm 大橫桿的最大撓度小于15029、0.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381。500=0。058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500。9001.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.0000。9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=1。20。058+1.20。101+1。42。025=3.026kN 小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配30、的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1。20.038)0。9002/8+3.0260.900/4=0。685kN。m =0.685106/5080.0=134。927N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00。038900.004/（3842.060105121900.000）=0.01mm 集中荷載標準值P=0。058+0.101+2。31、025=2。184kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2183.850900.0900。0900.0/（482.06105121900.0)=1。321mm 最大撓度和 V=V1+V2=1。334mm 小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0。0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=32、0。1500.9001.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3。0000。9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1。20。035+1。20。101+1.42.025=2。998kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN; 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0.1248 NG1 =33、 0。12516.800=2.097kN （2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041。500（0.900+0.300）/2=0。540kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1501.5004/2=0。450kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.50016。800=0。126kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。213kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸34、向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021。5000.900/2=4。050kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001)附錄表D。4的規定采用:W0 = 0。550 Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）附錄表7.2。1的規定采用:Uz = 1.630 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70。5501。6300.872 = 0。547kN/m2。 考慮風荷載時，立桿的軸35、向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23。213+0.851。44.050=8。675kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23。213+1.44.050=9。525kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2); la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 （m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40。5471。5001.836、001.800/10=0.316kN。m 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=9。525kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； k - 計算長度附加系數,取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立桿凈截面面積,A=4.890cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5。080cm3; 由長細比,為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比37、 l0/i 的結果查表得到0.186； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 =9525/(0。19489)=104。850N/mm2; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=8。675kN; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k - 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1.500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551。5001。80038、=3.118m； A - 立桿凈截面面積,A=4。890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.316kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 =8675/（0.19489)+316000/5080=157。788N/mm2; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計39、算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算: Nlw = 1.4 wk Aw wk - 風荷載標準值,wk = 0.547kN/m2; Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。604。50 = 16。200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;No = 5.000 經計算得到 Nlw = 12。411kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 17。411kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30。00/1.58的結果查表得到=0。940、5； A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 95.411kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件拉結樓板焊接鋼管示意圖 七、聯梁的計算 按照集中荷載作用下的簡支梁計算 集中荷載P傳遞力,P=9.53kN 計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=1。50/1。50=1 經過簡支梁的計算得到 支座反力(考慮到支撐的自重)RA = RB=(11）/29。53+9.53+1。500.12/2=9。62kN 通過傳遞到支座的最大力為（考慮到支撐的自重) 20。00+9.53+1.500.12=9.71kN 最大彎矩（考慮到支撐的自重） Mm41、ax=（11-1）/（81)9.531。50+0。121。501.50/8=0。03kN.m 抗彎計算強度 f=0.03106/10240.0=3。33N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點. 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1400mm，l = 3100mm,ml = 300mm,m2 = 1200mm； 水42、平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 185。00cm3。 受腳手架作用傳遞集中力 P=9.71kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。230.600.00017.8510=0。29kN/m k=1。40/3.10=0。45 kl=0。30/3.10=0.10 k2=1。20/3.10=0。39 代入公式,經過計算得到 支座反力 RA=25。052kN 支座反力 RB=4.341kN 最大彎矩 MA=14。843kN。m 抗彎計算強度 f=14。843106/（1。05185000。0）=76。412N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/43、mm2，滿足要求！ 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.21+4。05=7。26kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=30。600.00017.8510=0。24kN/m 最大撓度 Vmax=6。273mm 按照鋼結構設計規范(GB500172003）附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2800.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2800。0/400,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18號工字鋼，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2。00 由于b大于0。6,按照鋼結構設計規44、范(GB500172003）附錄B其值b=1。07-0。282/b=0.929 經過計算得到強度 =14.84106/(0。929185000.00)=86.36N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求！ 十、錨固段與樓板連接的計算 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=4。341kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=43414/(3。1416502)1/2=8mm 水45、平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下: 錨固深度計算公式 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 4.34kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2;h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于4341。27/（3.1416201。5）=46。1mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 4.34kN; d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13。59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131。6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！