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1、目 錄第一部分 施工方案1一、編制依據1二、工程概況1三、腳手架方案選擇1四、材料選擇2五、腳手架搭設流程及要求2六、腳手架的勞動力安排6七、腳手架的檢查與驗收6八、腳手架搭設安全技術措施7九、腳手架拆除安全技術措施9十、其他10第二部分 腳手架計算書11第三部分 附圖25第一部分 施工方案一、編制依據1、公元歐洲城住宅小區設計圖紙2、公元歐洲城住宅小區施工組織設計3、國家規范：鋼結構設計規范GB50017-2003建筑結構荷載規范GB50009-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中2、國建筑工業出版社河北省危險性較大建設工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法4、工具書：建筑施工計算手冊建筑施工手冊建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）二、工程概況工程名稱：公元歐洲城住宅小區B1塊地工程建設單位：XX開發有限責任公司勘察單位：XX有限公司監理單位：XX理有限公司施工單位：XX建設有限公司建筑規模：總建筑面積（）：116760質量要求：工程質量等級：優良地理位置：本工程位于承德市雙橋區牛圈子溝鎮紅石砬村規劃用地B地塊西臨承朝高速路。三、腳手架方案選擇本工程地處河北省承德市，根據河北省建設廳相關文件，高層住宅樓施工不能使用外掛式支架，因此選用外雙排腳手架。為了配合業主小區內3、填方施工，首層至三層施工采用落地式外雙排腳手架，三層以上施工，選定使用懸挑式外雙排腳手架。本工程標準層層高2.9m，懸挑架每6層一次懸挑，腳手架搭設高度17.4+1.5=18.9m(自立桿底座下皮至架頂欄桿上皮之間的垂直距離)。分別在八層頂、十四層頂、二十層頂、二十五層頂、三十一層頂做懸挑，共懸挑五次。四、材料選擇本方案腳手架選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。腳手架鋼管進場后應進行嚴格的外觀檢查。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的4、生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色（或紅白相間），剪力撐統一漆桔紅色（或紅白相間）。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。腳手板、腳手片采用符合有關要求。安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。 連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家5、標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。型鋼水平懸挑桿采用20a號工字鋼，錨固端在樓板上下吊環埋件，吊環為直徑20圓鋼。五、腳手架搭設流程及要求 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設第一層腳手架過程中，應隨高度做好第一步的連墻件。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。 16、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距南側1.2m（東側、西側、北側0.8m），步距1.5m；連墻桿間距豎向3m（或每層設置連墻件），水平間距4.5m，拉結位置在窗口間混凝土墻上，各層拉結點應相互錯開，里立桿距建筑物0.3m。連墻件為雙扣件。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400，即58mm。應在腳手架搭設每三層效驗一次。 2、大橫桿、小橫7、桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 3、剪刀撐與橫向斜撐剪刀撐：雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。本工程雙排架搭設高度24.7m，應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉和扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應8、用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。橫向斜撐：橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，高度在24m以上的封閉型腳手架，除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。4、腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)所有腳手板端頭應用8號鉛絲綁好，并固定在腳手架上。(3)腳手架底層滿鋪，中間每隔12米滿鋪一層，操作層的上下層頂層都必須滿鋪。 5、防護欄桿 (1)腳手架外側使用有合格證及檢驗報告的綠色密目式安全網9、封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架操作層外側必須設1.5m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿、擋腳板。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.5m的防護欄桿和30cm高踢腳桿、擋腳板。 6、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3m（或每層2.9m設置），設一拉結點。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在所有轉角兩邊1m范圍內應該設置一道拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)如因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的10、臨時拉結，以確保外架安全可靠。 7、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm，如因結構限制局部超過300mm的必須做好內防護欄桿，架體與墻間300mm鋪設250mm寬木板。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板進行封閉。 (3)施工層以下外架用密目網進行封閉，最底層用腳手板封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同（不大于1500mm），型鋼端部焊150長直徑20鋼筋頭，立桿套坐在其外，并同時在立桿下部設置掃地桿和擋腳板。(4)底層和每個操作層下部均滿掛安全網，中間每隔12m設置安全網，安全網必須經過檢驗合格方可使用，廠家提供合格證、檢驗報告。安全11、網與架體用8號鐵絲每隔500mm固定牢固。8、吊環設置吊環采用A20圓鋼，吊環下200彎拐處用勾住板底筋，并用1m長C14穿過彎拐，第一個吊環距墻邊0.6m，第二個吊環距墻邊1.8m，型鋼交叉部位可根據現場實際情況布置，但必須保證第一個吊環距型鋼懸挑端距離在0.3m-1.0m范圍。吊環尺寸及布置見附圖。9、鋼絲繩卸荷本工程由于架體搭設較高，作用在型鋼上的豎向荷載較大，采用6X19直徑23mm鋼絲繩卸荷，鋼絲繩卸荷點主樓南側距離墻邊1.2m（東側、西側、北側距離墻邊0.9m），距離外立桿0.3m，豎向距離型鋼2.9m（在上一層墻體與頂板根部埋設拉環，拉環直徑為A20圓鋼，本工程鋼絲繩卸荷布置方式12、為每3m卸荷一次（即隔一卸一處理）。10、型鋼懸挑本工程采用20a工字鋼做主要懸挑梁，懸挑長度南側1.6m（東側、西側、北側1.2m），錨固長度2.4m，并在懸挑型鋼豎向立桿處及鋼絲繩卸荷處焊接C20鋼筋頭200mm長，立桿處向上，固定鋼管，防止其水平移動），鋼絲繩卸荷處向下，作為鋼絲繩卸荷的支點。六、腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員每棟樓需要1520人，必須持有上崗作業證書。 2、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目總工的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。七、腳手架的檢查與驗收 1、13、腳手架每層搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、由單位工程負責人組織技術及安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： (1)施工方案； (2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4)腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠14、； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； (4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (3)架子搭設每層由架子搭設單位進行自檢；再由項目部工程、安全、技術人員進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)腳手架上嚴禁擱置風泵、電焊機等設備及鋼筋等原材料，避免增加不必要的荷載。 (515、)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿、連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，工程、技術人員必須在現場抽查搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工方案及驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (16、1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安17、裝、連墻件等構造是否符合施工方案要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 (7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣18、件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，腳手架上嚴禁堆載，如必須堆載，堆載不能超過每平方米300千克。確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作19、業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。九、腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全20、帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚21、后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、卸料平臺及外用電梯1、卸料平臺本工程7棟樓每層各設置兩個卸料平臺出料口，卸料平臺位置選擇在陽臺部22、位，卸料平臺每棟樓加工制作2個，每層提升使用。懸挑架在卸料平臺出料口位置照常搭設外架。在需要設置卸料平臺時候將相應位置立桿、橫桿拆除，拆除前在兩側懸挑槽鋼上設置雙立桿，卸料平臺上層設置大橫桿，大橫桿與兩側雙立桿可靠連接，并滿鋪木板。待本層卸料平臺拆除后將外架恢復，并按要求做好密閉、防護。2、外用電梯本工程每棟樓設置一部外用施工電梯，施工電梯位置選擇在陽臺位置。外用電梯轎廂里皮距墻外皮尺寸大于1600mm，因此懸挑外架搭設不影響外用施工電梯，且外用施工電梯高度低于懸挑架懸挑層，因此懸挑架搭設可不考慮外用電梯。十一、其他1、本工程水平構件模板支撐體系高度不足8m；2、跨度不足18m，施工總荷載不足23、每平方米10KN；3、集中線荷載不足15KN/M；鑒于以上3條，本方案經本單位技術部門的專業技術人員初審后，交由監理單位專業工程師進行審核。經審核合格的安全專項施工方案，由施工單位技術負責人、監理單位總監理工程師簽字后實施。第二部分 腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24.7 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.2米，立桿的步距為1.5 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承24、載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省承德市，查荷載規范基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板25、鋪設層數:4 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.6米，建筑物內錨固段長度 2.4 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿26、的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3561.22/8 = 0.424 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =83.483 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =83.483 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿27、足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.71312004/(3842.06105121900)=1.842 mm；小橫桿的最大撓度 1.842 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1200 / 150=8 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.2=0.046 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.21.5/3=0.21 kN；活荷載標準值28、: Q= 31.21.5/3=1.8 kN；荷載的設計值: P=(1.20.046+1.20.21+1.41.8)/2=1.414 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.4141.5= 0.566 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.566=0.573 kN.m最大應力計算值 = 0.573106/5080=112.811 29、N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 112.811 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.046+0.21+1.8）/2=1.028kN V= 1.8831.02815003/ ( 1030、0 2.06105121900) = 2.602 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.602=2.654 mm；大橫桿的最大撓度 2.654 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給31、立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.21.5/2=0.315 kN；活荷載標準值: Q = 31.21.5 /2 = 2.7 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.046+0.058+0.315)+1.42.7=4.282 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(32、kN)，為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.202/2)0.038/1.5024.70 = 4.202；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3541.5(1.2+0.3)/2 = 1.575 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.524.7 = 0.185 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.333、82 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.21.52/2 = 5.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.411.13 = 0.316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力34、設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.382+ 1.45.4= 15.219 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.382+ 0.851.45.4= 14.085 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3161.5 1.52/10 = 0.127 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 15.219 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加35、系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.53 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.651 m；長細比 Lo/i = 168 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.251 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 15219/(0.251489)=123.992 N/mm2；立桿穩定性計算 = 123.992 N/m36、m2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.085 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.53 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.651 m；長細比: L0/i = 168 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W37、 = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 14084.657/(0.251489)+127074.15/5080 = 139.768 N/mm2；立桿穩定性計算 = 139.768 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風38、荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.98 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.98 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.98 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接39、。由以上計算得到 Nl = 10.98小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1200mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370 cm4，截面抵抗矩W = 237 cm3，截面積A = 35.5 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.26.3826 +1.45.4 = 53.5104 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.235.50.000178.540、 = 0.334 kN/m； 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 22.84 kN； R2 = 8.706 kN； R3 = 0.229 kN。 最大彎矩 Mmax= 4.592 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 4.592106 /( 1.05 237000 )+ 0103 / 3550 = 18.454 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 18.454 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要41、求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 11.4100 235 /( 1200200235) = 2.71由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.966。經過計算得到最大應力 = 4.592106 /( 0.966237000 )= 20.062 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 20.062 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼42、繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=24.718 kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=24.718 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算43、中Fg取24.718kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于22mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=24.718kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(2471.7914/3.142125) 1/2 =16mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.229 kN； 水平鋼梁與樓板44、壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=228.8284/(3.142502)1/2 =2.0mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。十三、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個45、)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=101； H -搭設高度(m) H=24.7； h -步距(m) h=1.5； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.2； 長桿總長度(m) L =1.1 24.70 (101 + 1.50 101/1.50 - 2 1.50/1.50)=5434.00；小橫桿數(根) N1 =1.1 (24.70 /1.50 1/2 + 1) 101 = 1026；直角扣件數(個) N2 =2.2 (24.70 / 1.50 + 1) 101 = 3882；對接扣件數(個) N3 =5434.00 / 6.00 = 906；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 5434.00 / 6.00 = 272；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 101-2) 1.50 / 1.20=136.13。根據以上公式計算得長桿總長5434m；小橫桿1026根；直角扣件3882個；對接扣件906個；旋轉扣件272個；腳手板136.125m2。第三部分 附圖