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1、 菩禧龍城137#住宅樓落地式腳手架專項施工方案目 錄第一章 工程概況1第二章 編制依據1第三章 落地式腳手架搭設安全技術要求11、構配件材質12、構造技術要求23、搭設工藝流程34、搭設技術要求45、安全防護5第四章 安全管理5第五章 腳手架拆除安全技術要求6第六章 施工應急預案8第七章 計算書101、小橫桿的計算102、扣件抗滑力的計算113、腳手架荷載標準值134、立桿的穩定性計算135、連墻件的計算146、錨固段與樓板連接的計算16第一章 工程概況本工程位于洛陽市伊川縣彭婆鎮洛臨路西洛陽繞城高速以北，其中137住宅樓為7層，現澆剪力墻結構，采用雙排落地腳手架總高度25.8米。現澆剪力墻2、結構。 第二章 編制依據1、建設工程安全生產管理規范國務院令第393號2、建筑結構荷載規范 GB50009-20213、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ 130-20114、建筑施工安全檢查標準 JGJ 59-995、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ 80-916、建筑施工手冊（第4 版）7、本工程施工圖紙8、公司有關要求第三章 落地式腳手架搭設安全技術要求1、構配件材質1.1 錨固圓鋼質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋（GB1499），鋼號HPB235； 禁止使用螺紋鋼材料；禁止使用有嚴重銹蝕、有裂紋、廢料拼接、無出場合格證的產品材料。1.2 鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準直3、縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定；規格：外徑48mm，壁厚不小于3.5mm，表面涂黃漆；（新規范規定宜采用48.33.6鋼管，現場根據實際情況采用）禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂縫、無出場合格證和生產許可證或無檢測證明合格的管材；立桿兩斷面切口須平直，嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象。1.3 扣件符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）；禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證或無檢測合格證明的扣件；螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得發生破壞；新舊扣件均應進4、行防銹處理。1.4 腳手板笆竹笆整齊完好，不使用枯脆、破損、散邊的竹片底笆；木腳手板每塊厚度不小于5cm，寬度不小于20cm，每塊質量不大于30kg。1.5 密目網網質符合GB16909-97標準；網格密度不小于2022目（100cm2）。每張網上均應有出廠“合格證”和“安鑒”標志。禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測合格報告的三無劣質密目網。禁止使用破損或有砼漿污染的密目網。2、構造技術要求2.1 落地式鋼管扣件腳手架結構落地式鋼管扣件腳手架以硬化的回填土作或穩定的結構件為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳5、手架外立桿50cm處設一淺排水溝或有有效的防水措施。地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 2.2搭設參數內立桿距外墻面40cm。立桿縱距為1.5米，步距h=1.8m。采用2步2跨拉結，豎向間距3.6m，水平間距3.0m，剛性連墻件。3、搭設工藝流程安放錨固預埋件安放落地式立桿墊板豎立桿小橫桿（掃地桿）大橫桿（掃地桿）拉結擱柵桿剪刀撐鋪腳手笆踢腳板掛密目網底部封閉內隔離3.1 按設計立桿位置采用3m和6m的桿件，豎立立桿。立桿的選用必須里外交錯，縱向交錯。豎桿必須集體配合，按外立桿里立桿小橫桿大橫桿的搭設6、順序，依次進行。大橫桿的架設必須留出與另一立面交合的長度。3.4架體搭設過程中,應隨時按規定校正步距、縱距和立桿垂直度。為保證架體穩定，水平桿件與垂直桿件的連接必須是直角扣件。扣件螺栓的擰緊程度一般控制在40-65Nm。3.5 當二步架搭設完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中，及時校正立桿的縱向垂直度，剪刀撐接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連接。在進行拉結點架設中，應校正腳手架的橫向垂直，使立桿在360度角中保持垂直，即軸心垂直。3.6 建筑施工腳手架，應沿建筑四周連接，一步一步遞升。不允許分立面架設后合攏，也不允許踏步式施工。3.7 必須分段的腳手架，如腳手架立面中必須安裝施工7、電梯、井架等垂直運輸設備，兩端口的里外立桿，應綁扣橫向斜撐直至頂步的措施，以增加腳手架的橫向剛度，同時加密兩端口與建筑的拉結。4、搭設技術要求4.1 立桿采用對接接長，頂步可采用搭接，搭接長度1m。管端伸出扣件蓋板10cm，采用不少于兩個旋轉扣件固定。相鄰立桿接頭相互錯開一個步距（不得在同一平面上或同步內）；同步內相鄰接頭高差0.5m，至主節點ah/3。腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。4.2 掃地桿在立桿底座向上200mm處，應連續設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定，采用對接接長；在縱向掃地桿的下方與每根立桿交接處設置橫向掃地桿。4.3 剪刀撐采用搭接接長，搭接長度1m；管端伸出扣件蓋8、板10cm；與立桿、橫桿同步搭設，由底至頂連續不斷，形成均等菱形狀；搭設角度為45-60，跨度4及6m。4.4 大橫桿采用對接接長，接頭相互錯開。兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內，桿件長度不宜小于3跨。4.5 拉結 水平間距為2個縱距，豎向為2個步距，即兩步兩跨，梅花形布置； 拉結靠近主節點設置，距主節點30cm。 采用剛性拉結，混凝土樓板澆筑時在梁內預埋短鋼管。4.6 擱柵桿在大橫桿間等距設置兩根擱柵，間距40cm。4.7 腳手板笆施工操作層必須滿鋪，不得少于3步。竹笆應按其主竹筋平行于大橫桿（縱向水平桿）方向鋪設，對接平鋪，不得有探頭現象。竹笆四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定9、在大橫桿上。4.8 上下通道架體中的上下通道與腳手架同步搭設，坡度不宜大于1：3。5、安全防護5.1 防護欄桿每步架體在1.2m和0.6m高處，分別設置二道外防護欄桿；頂部應在1.3m、0.9m、0.4m高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。欄桿采用對接接長（轉角等部分除外），并始終高出作業面1.5m以上。5.2 立網在腳手架外立桿內側全數張掛密目網，密目網下邊與大橫桿、網與網之間環環綁扎，不留縫隙；不使用破損、骯臟等有礙工地形象和市容的安全網；密目網一經張掛不得隨意拆除。5.3 水平、垂直防護板在二根縱向掃地桿及其中間擱柵的上方，沿腳手架的橫向設置40*40mm10、木方500mm；從外掃地桿到結構墻面間的寬度范圍內，沿腳手架縱向滿鋪并固定水平防護板，不留空隙；封閉樓板與上述水平防護板內邊所形成的垂直孔洞，防止落物。5.4 踢腳板在水平防護板的外邊設置高度18cm的踢腳板，用黑黃油漆涂飾，間隔400500mm。第四章 安全管理1、作業人員持相應特種作業有效證上崗，并體檢合格。2、正確佩戴勞動勞動防護用品，遵守操作規程，禁止酒后作業。3、嚴格腳手架施工方案交底制度。4、驗收。腳手架未經驗收或驗收不合格嚴禁使用。5、井架樓層卸料平臺架應與腳手架分離。6、不得利用腳手架作模板支撐使用或固定泵送混凝土輸送管道。7、嚴禁在腳手架上超載堆物，及時清楚架網上雜物。8、嚴11、禁擅自拆除腳手架拉結、欄桿、各種受力桿件、扣件和安全網等。確因施工需要拆除部分拉結點，必須填寫申請表，經批準并采取相應加固措施后方可拆除。9、在腳手架上從事電焊或氣焊作業，必須有防火措施和專人監護。10、雷暴雨、墻風、大雪等自然災害前后應加強檢查除險。11、搭拆腳手架作業人員禁止翻爬腳手架，禁止人體在密目網外懸空加接剪刀撐。12、拆除作業前應制定專人連續警戒、用圍欄或安全線設警戒區，懸掛警戒標志，嚴禁非操作人員入內。13、凡遇強風（6級以上）、雨天、雪天、霧天等氣候和夜間應停止腳手架搭設拆除作業。14、拆除腳手架必須逆搭設順序操作。嚴禁上下同時拆除和高處拋擲材料。15、拆下來的密目網必須清洗入12、庫，不得隨意堆放。第五章 腳手架拆除安全技術要求1、根據國家有關標準文件規定，凡不符合高處作業條件的（高血壓、心臟病、貧血癥、癲癇病和深度近視眼等）人員，一律禁止高處作業。并嚴禁酒后高處作業。2、拆除前，應全部檢查腳手架的扣件連結點、拉結點、支撐體系是否符合安全構造要求。3、嚴格正確使用勞動保護用品，正確使用安全帽和安全帶進入高處作業區。高處作業必須穿軟底鞋。遵守高處作業的規定：工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。4、凡遇強風、雨天、雪天氣候和夜間，應停止拆除工作。5、因特殊需要夜間操作，必須有良好的照明，照明設備必須符合用電規定，鉤掛牢固，絕緣良好，接地完善，并不準把電源線直接用鉛絲綁扎在腳手架13、的桿件上。6、拆除作業區的地面，應根據要求，設醒目的警戒區域標志，并設專人監護。7、拆除危險區內的電線（或作停電處理）。禁止危險區內任何作業活動和人員穿越。8、設立臨時垂直運輸機械設備的，必須符合起重設備的規定，專職開機。每天上崗前應試機，檢查所有設備運轉是否良好。下崗時，及時關機并切斷電源。9、高處吊運桿件必須注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法。如吊運鋼管，扣件必須拆盡，不準帶扣件吊。按鋼管長度規格分吊，不允許長短混雜一起吊。扣件等小型配件，必須置入盛器吊下。所有吊物，都不允許超荷。10、如需進行墻面焊割作業的，必須配備消防監護人員，除配置消防器材外，同時應配備接火盤置于切割下方，防止切14、割火花或切割物的濺落引起火災事故。11、腳手架的拆除應繞建筑周邊一步一步循序漸進分解。不允許踏步式作業。嚴禁上下同時作業。分段拆除高差不應大于二步。如高差大于二步應增設臨時拉結加固。12、作業人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時，要先加固，后拆除。對步層面留存的物件或垃圾等，先清理，再傳入建筑內或裝入盛器吊下。13、按搭設時的反程序分解架體：安全網（豎擋笆）腳手笆防護欄桿擱柵剪刀撐拉結點大橫桿小橫桿立桿。14、剪刀撐、拉結點等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步，不允許先拆。嚴禁先將拉結整層或數層拆除后再拆除腳手架。15、作業人員應保持高度的安全意識，注意站立位置，用力均需得當15、，防止原桿件在搭設校正彎曲時其彎勢的回彈。16、翻掀墊鋪笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將笆上未及時清除的殘留物從高處附落傷人。豎起竹笆應插入下步的腳手架內。不要手持笆在擱柵或大橫桿上行走傳運。不得高處向外拋擲竹笆。17、拆至開洞處上部（掏空部位懸空口）時，應在懸空口上方保留二步，及時加設臨時立桿作支承保護。防止未加臨時措施而導致懸空部位的塌坍。18、當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，不允許留有隱患。如發現隱患應及時修復或至少完成至一個程序、一個部位的結束方可撤崗。同時要清除步面浮動物件。防止復崗后的自傷事故發生。19、輸送至地面的材料，應按類堆放整理，剔除已失去安全度的桿件16、或配件，然后歸倉。如修理腳手架的材料，未能及時歸倉，必須暫留人行道的，在許可下，做好防范措施。張掛醒目的安全標志，防止意外事故的發生。20、在拆除挑鋼梁時，作業人員應系好安全帶，2人以上配合作業。21、作業人員應站在懸挑鋼梁下的腳手架上進行拆除。腳手架上應有防護欄桿。并不得隨意拆除。22、除上述內容以外，針對本工程特點需要增加的其它針對性要求。在安全技術交底中補充明確。 23、施工組織機構及施工安全保障系第六章 施工應急預案一、目的為了作好施工現場“高支模架砼澆灌時候的應急預案”工作，加強現場組織管理，認真落實搶險準備工作，以對付突發性事故的發生，特制定本應急預案。二、應急預案管理小組人員安排17、組 長： 胡繼奎 副組長： 何東坡組 員：李洛峰 馬冬冬 郭傳洋三、事故預警凡每次進行混凝土澆灌時候時候，應急預案領導小組全體人員進入緊急應急狀態。小組成員應指揮各施工班組做好“高支模架砼澆灌時候的應急預案”準備，同時小組領導應向公司領導報告“高支模架砼澆灌時候的應急預案”情況，聽從統一調度指揮。四、事故防治一旦發生高支模架砼澆灌時候危險源的苗頭，應急預案領導小組成員應立即奔赴現場，組織搶險工作。要求施工人員切斷一切電源，同時有序疏散人員和物資到安全區域。若發現人員傷亡應及時組織搶救，并向上級領導及時匯報。五、事故性措施1、堅持安全第一的思想，管理人員和班組長必須以身作則，把具體工作落實到每一18、個工作人員中2、保證安全生產的計劃、落實生產責任，確保防止事故多項具體措施。3、定期對每道工序進行針對性檢查，防止各類事故的發生，對事故隱患和苗子，認真分析原因，提出和落實改進方案。4、落實天氣預報上墻公布制度。設有專人負責每天將西安中心氣象臺的預報內容填寫好，遇狂風暴雨應由警示提示，并停止一切施工作業。5、所有機械設備、電氣箱做好施工用電安全檢查工作，做好檢查多項設備保護工作。6、架空電纜，震動機等設備需認真檢查，確保高支模架砼澆灌順利進行，保證作業人員人身安全。7、救護和疏散救護電話：120或者最近醫院的急救電話。根據“救人重于救災”的原則和公司防災演練操作規程，首先是撥打救護電話和搶救被19、圍困災害的工作人員，與此同時有序疏散人員和物資至安全區域。第七章 計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 25 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施20、工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處河南省洛陽市，基本風壓為0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kpa):650.00；立桿基21、礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:0.50。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.15+1.41.5 = 2.326 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqma22、x =2.3261.052/8 = 0.321 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =63.103 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =63.103 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.68810504/(3842.06105121900)=1.064 mm；小橫桿的最大撓度 1.064 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大23、橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.051.5/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷載的設計值: P=(1.20.04+1.20.158+1.41.575)/2=1.221 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:24、 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2211.5= 0.489 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.489=0.496 kN.m最大應力計算值 = 0.496106/5080=97.638 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 97.638 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.0610525、121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.158+1.575）/2=0.886kN V= 1.8830.88615003/ ( 100 2.06105121900) = 2.243 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.243=2.296 mm；大橫桿的最大撓度 2.296 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系26、數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.052/2=0.04 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.04+0.058+0.27、236)+1.42.362=3.709 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.052/2)0.038/1.8025.00 = 3.680；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 28、= 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.525 = 0.188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.532 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.051.51/2 = 2.362 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2021)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變29、化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2021)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.411.13 = 0.316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.532+ 1.42.362= 9.946 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.532+ 0.851.42.362= 9.45 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.8530、0 1.40.3161.5 1.82/10 = 0.183 kN.m；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為7m;第2 次卸荷凈高度為7m; 經過計算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.59.9467/25 =4.178 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = 31、P1/sina1 = 4.178/0.912 = 4.581 kNT2 = P2/sina2 = 4.178/0.995 = 4.198 kNG1 = P1/tana1 = 4.178/2.222 = 1.880 kNG2 = P2/tana2 = 4.178/10.000 = 0.418 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =4.581 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均32、勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 4.581kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(24.5816.000/0.820)0.5 = 8.2 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（24.581103/50/3.142）0.5 = 8 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8.2 mm，必須拉緊至 4.33、581 kN，吊環直徑為 8 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8.2 mm，必須拉緊至 4.581 kN，吊環直徑為 8 mm。七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 9.94611/25 =4.376 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 19734、 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4376/(0.186489)=48.117 N/mm2；立桿穩定性計算 = 48.117 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.4511/25 =4.158 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式35、規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4158.165/(0.186489)+182986.776/5080 = 81.738 N/mm2；立桿穩定性計算 = 81.738 N/mm2 小于 立36、桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.176 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.176 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿37、的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 12.176 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.176小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 325 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 650 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =17.506 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.94611/25 =4.376 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=17.506 fg=325 kpa 。地基承載力滿足要求！