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1、鎮江郵政樞紐樓改造工程落地腳手架專項方案0、本方案依據 本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規范和標準： （建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范）（JGJ1302011） （鋼結構設計規范)（GB50017-2010） (建筑結構荷載規范）(GB-50009-2012） （混凝土結構設計規范）(GB50010-2010） (建筑施工安全檢查標準）（JGJ592011） （建筑模板安全技術規范）（JGJ1662008） 建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ8091） 建筑地基基礎設計規范 （GB50072010）江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程DGJ32/J302006.1、 工程概況 工程2、名稱：鎮江郵政樞紐樓改造工程 地址：鎮江市火車站北廣場。 結構類型：框架結構 施工面積：2000m2總高度:58.4M層數： 9+1層標準層高:4。8m，首層6m，二層3。4m,二層夾層6.5m，三彩6。5m,四層6m，五層以上標準層。東西二側有地下坡道8m寬，深4。5m，室外過道2。5寬，擋墻與建筑為回填土，中部為懸挑結構雨棚。北面為裝卸區域，0.00處有地下室結構平臺3m,4.5m處有懸挑結構雨棚。二轉角部分為回填土，變形嚴重.南面雨棚下磚墻維護結構3m寬，東南角雜草未硬化,西南角有下水道,地面變形嚴重，1。5米通道,外為二米寬便道。工程1996年建成，目前對外墻進行裝飾改造，其內容見合同3、。外墻有分體式空調主機。外墻有部分幕墻和大面積面磚。屋面有部分圓弧幕墻改造。外墻做增質漆涂料.下9米為幕墻工程。2、 設計總體思路 按甲方要求及總進度計劃，根據我公司的技術條件，本工程外腳手架采用落地式鋼管雙排腳手架，搭設最大高度61m。 本工程外腳手架主要是作為裝修階段施工及其維護；運輸采用原建筑內貨梯作為垂直。幕墻施工面時腳手架重新搭設,保證幕墻安裝。3、施工要求3.1構造要求 3.1.1腳手架步距1.8m，排距0。8m，內排距300cm,連墻件采用2步3跨，每步欄桿高1.2米。剪力墻傾角45度60度，跨距4個柱距，連續設置。腳手架采用竹笆腳手板，外圍用密目網全封閉。3.1.2基礎采用硬化4、后基礎，當有雨棚和地下室頂板時采用鋼管支撐向下專遞.3.2構件、材料質量要求 3.3.1483的焊接鋼管,應符合GB700-89中的Q235A的規定。 3.3。2扣件應符合JGJ22-85的規定。3.3。4竹笆腳手板應符合相應的質量要求.3。3.5密目安全網應符合相應的質量要求。4 腳手架施工要求4.1施工準備 4.1。1本工程各級負責人應嚴格按本方案中各項要求及安全技術規程中的有關要求，向腳手架架設和使用的人員進行技術交底。 4。1.2應對鋼管、扣件、腳手板、安全網、型鋼、鋼絲繩等進行檢查,不合格的材料禁止使用。4。2、材料準備4.2.1、鋼管（1)48mm*3 mm鋼管有出廠質量證明書與檢5、測報告。（2)采用國家現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092)中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼筋（GB/T700）中Q235A級的規定，外徑偏差允許偏差0。5mm，鋼管壁厚正偏差允許值12、負偏差允許值-15，鋼管初始最大彎曲率3。(3）鋼管端部平整,內外表面光滑，無影響使用的變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在。（4）鋼管不得用電焊或氧氣切割，嚴禁打孔。（5)新舊鋼管應做防銹處理.4。2。2、扣件扣件有生產許可證、出廠質量證明書、測試報告。扣件用可鍛鑄鐵制作，也可用Q235A級鋼的鋼板制作,材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（6、GB15831)與鋼管腳手架扣件(JGJ22）的規定.扣件螺栓擰緊扭力矩達65N m時，扣件不得破壞。扣件的形式有三種（直角扣件、旋轉扣件、對接扣件).有裂縫、變形的舊扣件嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換。新舊扣件應進行防銹處理。4.2.3、底座底座用可鍛鑄鐵制作（或槽鋼鋪設),厚8mm、邊長150150鋼板,其上焊150mm高，外經60，壁厚3鋼管；焊接底座應采用Q235A鋼,焊條應采用E43型,底座質量符合鋼管腳手架扣件（JGJ22)的規定.4。2.4、連墻件連墻桿的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級的規定4.2.5、安全網安全網采用密目阻燃綠色網，必須有廠7、家有生產許可證、產品有質量證明書和產品檢測報告及安全監督部門發放的準用證.4。2.6、腳手板采用竹笆片,除每隔4步滿鋪4個角笆片外，在施工操作層周轉鋪設竹笆片;用18#鉛絲雙股并聯綁扎在縱向水平桿上，且綁扎牢固,交接處平整，竹笆片應完好無損.4。2。7、工器具準備主要使用工具有扳手、力矩扳手、起重索具、鐵絲等。4.3、搭設作業要求4。3.1、直徑不同的鋼管不能混用，鋼管也不得與竹、木材料混合使用.4.3.2、搭設作業必須在統一指揮下進行.4.3。3、按施工方案放線，標定立桿位置,立桿間距應均勻一致。4.3。4、周邊腳手架從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，同步縱向水平桿必須四周交圈設置。4。3。8、5、剪刀撐、斜撐等整體拉結桿件和連墻件隨撘升的架子同步設置.4.3.6、開始搭設立桿時,在設置第一排連墻件前，適量設置拋撐或采取其他可行性拉結措施，以確保腳手架和架上作業人員的安全.4.3.7、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不大于2m.4.3。8、用于連接大橫桿的對接扣件開口應朝向架子內側,螺栓向中避免滑落。扣件擰緊力矩在45-55N。M范圍內,不得低于40N。M或高于65N.M。5、 落地式腳手架搭設方案因本工程腳手架搭設高度在61m。鋼管腳手架搭設最大高度為50m，為滿足工程需求，我們采取雙立桿加強措施，保證滿足工程需求，根據國家要求，超過50米以上落地腳手架應進行專家認證.5.1腳手9、架參數落地腳手架采用雙排單立桿腳手架，搭設尺寸為：步距為1.8m,立桿橫距為0.8m，立桿縱距不大于1.5m，轉角處1。2 m；本腳手架內立桿離墻間距應為0。3m,每四步腳手架應與墻面進行隔離，四步隔離后離墻間距裝飾面0.1m。5。2地基處理地基基礎部分在室外地坪上，其回填質量變形嚴重，應探明地坪下土質，并作加強處理后，再硬化搭。表面用C20砼進行硬化,厚度100，寬度2000，所有基礎必須平整。基礎上設置槽鋼或木墊，鋪設必須平穩,不得懸空,并在四周腳手架外立桿300處設一條240300的排水溝。(見圖）對于在雨棚上搭設應將立桿專遞到地下室進行承載.有梁雨棚中，也可采用采用16號槽鋼雙屏擱置在10、梁根部，再對梁進行加強，傳遞至地下室底板。5.3腳手架搭設的工藝流程搭設時應嚴格按照操作規程進行搭設：立桿-小橫桿內大橫桿-外大橫桿踢腳桿-高扶手竹笆踢腳板-安全網-拉結等程序搭設。5。4質量要求鎮江郵政樞紐樓改造工程搭設的落地腳手架將嚴格按照國家規范的有關規定搭設，落地腳手架高度在61m左右。5。4。1立桿 每根立桿底部應設置底座與墊板。 本次搭設高度61m，根據規范采取雙立桿鋼管加強型搭設，即，雙立桿鋼管搭設高度是整體高度的2/3,搭設40m高雙立桿，40米以上可采用單立桿。 直徑不同的鋼管不應混合使用，立桿必須按規定的縱距和橫距搭設. 立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須11、采用對接扣件連接。 立桿上的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不得少于500mm. 各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。 搭接連接的長度不應小于1m,不少于2個旋轉扣件固定，固定間距不應小于300mm,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm.立桿頂端應高出女兒墻頂部不小于1。m，高出檐口上皮不小于1.5m.5.4.2縱向水平桿 縱向水平桿應在立桿內側設置,鋼管長度不宜小于3跨. 接頭宜采用對接扣件連接，內外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于500mm,各12、接頭中心距立桿軸心線距離應小于縱距的1/3。 當采用搭接時，其搭接長度不應小于1m，不少于2個旋轉扣件固定，其固定間距不應小于800mm，扣件中心至桿端的距離不應小于100mm。 縱向水平桿與立桿相交處必須用直角扣件與立桿固定。 沿建筑物周圍搭設的腳手架應采用閉合形式,腳手架的上步縱向水平桿必須隨搭隨四周交圈。 使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上,并應等間距設置，間距不應大于400mm.5.4.3橫向水平桿 凡立桿與縱向水平桿相交處均必須設置一根橫向水平桿,嚴禁任意拆除。跨度中間的橫向水平桿根據需要設置。腳手架橫向水平桿外端伸出縱向水平桿外不應小于100mm，靠墻的一13、端距墻裝飾面的距離不應大于100m,并且靠墻 一端外伸長度不應大于0.4倍的立桿橫距，且不應大于500mm。主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm。 作業層上非主節點處的橫向水桿件,宜根據支承腳手板的需要等間距設置,最大間距不應大于縱距的1/2。5。4。4縱橫向掃地桿 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上. 當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m,靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。5。4。5剪刀撐14、 （1）、落地腳手架在61m的雙排腳手架，均必須在外側立面設置連續剪刀撐，并應由底至頂連續設置; （2）、每副剪刀撐跨越立桿的根數不少于4根，且不應少于6m，也不應超過7根,與縱向水平桿呈45-60度角。 （3)、剪刀撐應設置在腳手架立桿外側，并用旋轉扣件固定在立桿橫向水平桿的伸出端上。 （4）、搭接連接的長度不應小于1m，不少于3個旋轉扣件固定，固定間距不應小于300mm，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（5)轉角處必須設置“之”型橫向斜撐，中間每隔6跨設置“之”型斜撐。5。4.6連墻件 本工程按層高設置,為防止腳手架內外傾覆，架高超過4m的雙排腳手架，必須均勻分布地設置能承15、受壓力和拉力的連墻點（剛性連接）。 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300 mm。 優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。 連墻件中的連墻桿或拉筋呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接,不應采用上斜連接。 連墻件中的連墻桿應按圖示施工。本次連墻件,在混凝土梁上固定,采用鐵板過度，一邊在鐵板上焊接鋼管，一邊與混凝土梁用化學螺栓固定,應做抗拔實驗.5.4.7欄桿、擋腳板（1）、從第二步起，在腳手架操作層外側設置欄桿。(2)、上欄桿高度宜取1.11.2m，擋腳板高不應小于180mm，中欄桿應居中設置。（3）、上欄桿、中欄桿、擋腳板均應架設在外立桿內側，并保持足夠的剛16、度。（4)、本腳手架底部將設置掃地桿。要求：縱向掃地桿應用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（5）、本腳手架設置的踢腳桿、扶手桿需全部用1.8m6m安全網密閉。（6)、本工程共設置2道水平網,5層一道，12層一道。5。4.8。掃地桿的設置:腳手架設縱、橫掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm立桿上.橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。6、防護架搭設6。1腳手架上門洞、出入口構造示意圖：62東、南、西三面必須搭設防護架，作為安全通道，其搭設要求，高度為3m，寬大于3m，采用17、鋼管式桁架作為頂蓋，用一層竹笆片覆蓋，一層多層板覆蓋共二層，立柱采用四根鋼管形成支撐柱,保證安全可靠。7、特殊部位的搭設要求7。1、轉角部位立桿縱距不大于1.2m.7.2、幕墻部位連墻件應與框架柱連接。7。3、女兒墻部位連墻件應與最上端與腳手架連接。7。4、雙立桿按江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程DGJ32/J30-2006要求搭設。7,5、落地腳手架在雨棚上和地下室頂板上應加固。8、搭設標準8.1、搭設安全和質量必須滿足市文明工地和標化的標準.8.2、腳手架的搭設規范，將執行國家有關規范、標準及市住建委、安檢部門的有關規定.8.3、本懸挑腳手架只允許承受兩步架，每步為200kg/的荷載。818、。4、施工時必須正確使用本腳手架，嚴禁超載,且不能用腳手架支模和隨意拆卸腳手架上的鋼管和扣件，以免損壞腳手架造成變形而發生危險.8。5懸挑結構的構造應符合設計要求,出墻面長度一致，基本水平，鋼絲繩松緊一致，錨固可靠. 8。6立柱的垂直誤差不大于H/500，允許偏差10cm。 8.7間距:排距和步距為20mm. 8。8縱向水平桿高低允許偏差10mm，橫向水平桿外伸長度允許偏差50mm. 8.9扣件的扣緊力矩為40-65N。m，對接扣件的開口應向上或向內。扣件的螺栓擰緊力矩用力矩扳手檢查，抽樣方法按隨機均布的原則進行，抽樣數目按有關標準進行。 8。10腳手架在搭設過程中必須進行同步檢查驗收,完成后19、進行總的驗收，合格后，經批準掛牌后方可使用.9.腳手架拆除 9.1拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合質量要求,凡有不穩定和松動的必須處理完畢。 9。2必須編制專題的拆除方案，經主管部門批準后方可實施.拆除的安全技術措施，由單位工程負責人，逐級進行交底。 9.3腳手架拆除,首先清除腳手架上雜物和地面障礙物。 9。4拆除的順序應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行. 9.5所有邊墻件隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架.分段拆除時，步差不得大于2。 9。6當拆至下部最后一步立柱時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固,后拆除連墻件。 9.7腳手架拆除過程20、中,不得有其余人員在架子上作業. 9.8拆除卸料時必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。9.9拆剪撐和縱向水平桿時,應先拆中間扣件，后拆兩端扣件，拆扣件時，應有防止桿件突然墜落的措施。10、避雷裝置避雷可利用建筑物避雷系統,用12的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上。高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網。接地用結構本身的接地,用8的圓鋼引出，與接地焊接.接地裝置完畢后,要用電阻表測定電阻是否符合要求。11、 安全要求11.1腳手架搭設人員必須是專業架子工，搭設工具及材料安放牢固，禁止落下。11.2搭設懸挑架時,在建筑物下部派專人看管，搭設范圍內禁止人員走動。11.3搭21、設腳手架人員必須戴好安全帽、穿防滑鞋。11.4挑架應在砼強度達到20Mpa后進行安裝，在砼強度達到30Mpa后才能逐步施加腳手架荷載.11.5預埋U型環，須滿足錨固要求，同一懸挑架位置偏差不得大于5mm，緊固螺帽時應采用扭力扳手，擰緊力矩應大于80N。m。11.6全部懸挑腳手架施工前，首先試搭一跨，進行分級架荷,每級荷載不宜大于荷載設計值的20%,每級架荷后，持荷時間不少于10min,達到荷載設計值的1.2倍后，持續時間不少于30min.懸挑架的撓度不應超過懸伸長度的1/500，懸挑架應在實驗證明符合設計要求后才能搭設.11。7腳手架系統的搭設必須經過項目工程師、安全員、施工員分段驗收、項目經22、理級分公司責任工程師批準后才能使用。11.8腳手架在使用過程中，遵守設計規定，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備等。11。9定期對腳手架進行檢查，主要檢查各主節點處桿件、連墻是否符合設計要求；扣件螺桿是否松支；槽字鋼挑梁是否撓度加大；鋼絲繩是否牢固.11.10腳手架在使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿；連墻桿;鋼絲繩支撐；欄桿、擋腳板。11.11腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11。12腳手架接地、避雷措施應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2007中有關規定執行。11.13腳手架拆除階段時，地面應設圍欄和警戒標志,并派人進行監護，嚴23、禁一切非操作人員進入危險作業區。11。14六級及其以上大風和霧、雪、雨天應停止在腳手架上作業，雨雪后腳手架應有防滑措施，掃除積雪。11.15在下列情況下，必須對腳手架進行全面檢查：六級以上大風和下大雪后,嚴重寒流過后;停用超過一個月后的復工前。 12、應急救援預案施工現場一旦發生腳手架倒塌坍塌事故，將會造成人員傷亡和直接經濟損失。為了爭取在第一時間內搶救人員，最大限度地減低員工及相關人員的生命安全經濟損失，特制定本項目部倒塌坍塌應急救援預案。12。1、 不論任何人，一旦發現有腳手架倒塌坍塌的可能性，應立即呼叫在場全體人員進行避讓。12.2、 現場人員應迅速通知項目經理或施工員,并打電話及時向應24、急救援搶險領導小組領導報告事故的發生情況。請求應急救援搶險小組的支援.12.3、 根據現場情況，若有人員受傷,應立即撥打120緊急電話，向急救中心求救。應務必講清受傷人數、地點和人員受傷情況，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到事故現場。同時，現場急救人員在急救車到來之前，應對受傷人員進行急救。本項目部配備應急急救藥箱1只,藥箱存放施工現場辦公室.12。4、 在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的情況下，組織恢復正常施工秩序。12。5、 現場安全員應對腳手架等施工設施倒塌事故進行原因分析，制定相應的改正措施，認真填寫傷亡事故報表、事故調查等有關處理報告25、，并上報應急搶險領導小組.12。6、 各相關方聯系電話如下:應急救援搶險領導小組：組長： 成員：醫院:120 公安：110 消防：11913、監測監控對整體腳手架每天應有專人進行監測,并做好記錄，發現問題及時進行處理。對懸挑梁每天都應進行檢查，發現問題及時進行處理。在惡劣天氣過后應進行專項檢查,做好記錄。14、落地腳手架計算 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、建筑結構荷載規范GB500092012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、腳手架參數腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載（kN26、/m2）2同時施工作業層數2卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H（m）61腳手架沿縱向搭設長度L（m)280立桿步距h（m)1。8立桿縱距或跨距la(m）1。5立桿橫距lb(m）0.8內立桿離建筑物距離a（m）0。3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1（m）41雙立桿受力不均勻系數KS0.6 二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2）0。1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0。01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m）0。17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結27、構自重標準值gk（kN/m）0。129橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區江蘇鎮江安全網設置半封閉基本風壓0（kN/m2)0。3風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z（連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.71，0.796，0。65風荷載標準值k（kN/m2）（連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.58，0。27,0.22 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I（mm4)107800橫桿彈性模量E（N/mm2)228、06000橫桿截面抵抗矩W（mm3）4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2（0。033+Gkjblb/(n+1）)+1.4Gklb/(n+1)=1.2（0。033+0.10。8/（1+1)+1.420。8/(1+1)=1.208kN/m 正常使用極限狀態 q=（0。033+Gkjblb/（n+1)+Gklb/(n+1）=（0.033+0.10.8/(1+1)+20。8/（1+1)=0.873kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0。1qla2=0。11.2081.52=0.272kNm =Mmax/W=0。272106/4490=60。533N/mm2f=205N29、/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0。677qla4/（100EI）=0。6770.87315004/(100206000107800）=1.348mm max1。348mmminla/150,10min1500/150,1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1。11。2081.5=1。993kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.8731.5=1.441kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1。993kN q=1.20.033=0。04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rma30、x=1。441kN q=0。033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0。402106/4490=89。488N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.7mmminlb/150，10min800/150，105。333mm 滿足要求! 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1。013kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿:Rmax=1。993/2=0.997kNRc=0。858=6。8kN 橫向水平桿：Rmax=1。031、13kNRc=0.858=6.8kN 滿足要求! 六、荷載計算腳手架架體高度H61雙立桿計算高度H141腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m）0。129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=（gk+lan/20.033/h)（H-H1)=(0.129+1。51/20。033/1.8)（61-41)=2。858kN 單內立桿：NG1k=2。858kN 雙外立桿:NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h）H1=（0.129+0。033+1.51/20.033/1。8)41=7。223kN 雙內立桿:NGS1k=7.223k32、N 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=（H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=（61-41)/1。8+1)1。50。80.11/2/2=0.363kN 1/2表示腳手板2步1設 單內立桿：NG2k1=0。363kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=41/1。81。50.80。11/2/2=0.683kN 1/2表示腳手板2步1設 雙內立桿：NGS2k1=0。683kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=（(H-H1）/h+1)laGkdb1/2=（(61-41）/1。8+1)1。50。171/2=1.544k33、N 1/2表示擋腳板2步1設 雙外立桿:NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=41/1。81。50。171/2=2。904kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(HH1）=0.011。5（6141)=0.3kN 雙外立桿:NGS2k3=GkmwlaH1=0。011.541=0。615kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.363+1.544+0.3=2。207kN 單內立桿:NG2k=NG2k1=0。363kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k34、3=0。683+2.904+0。615=4。203kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=0.683kN 立桿施工活荷載計算 外立桿:NQ1k=lalb(nzjGkzj）/2=1。50.8(22）/2=2.4kN 內立桿：NQ1k=2。4kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力: 單外立桿：N=1。2(NG1k+ NG2k）+0。91。4NQ1k=1。2(2。858+2。207)+ 0.91。42。4=9。102kN 單內立桿：N=1.2（NG1k+ NG2k)+0。91.4NQ1k=1。2(2。858+0.363）+ 0。91。42.4=6。889kN 雙外立桿：Ns=1。2（NGS1k+ NG35、S2k)+0.91.4NQ1k=1。2(7.223+4.203）+ 0.91.42。4=16.735kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k）+0。91.4NQ1k=1。2（7。223+0.683）+ 0。91.42。4=12。512kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H61雙立桿計算高度H141雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3）4490立桿截面回轉半徑i(mm)15。9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2）205立桿截面面積A（mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11。51。8=2。7m 長36、細比=l0/i=2.7103/15。9=169.811210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1。1551。51.8=3.118m 長細比=l0/i=3。118103/15.9=196。132 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k）+1.4NQ1k)=（1.2（2.858+2。207)+1。42。4)=9.438kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k）+N=1.2(7。223+4.203)+9.438=23。149kN =N/(A)=9438/(0.137、88424)=118.401N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A）=0。623148。81/(0。188424)=174。243N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=（1.2(NG1k+NG2k)+0。91。4NQ1k）=（1。2(2。858+2.207)+0。91。42。4)=9。102kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1。2（NGS1k+NGS2k）+N=1.2(7.223+4.203）+9.102=22.813kN Mw=0.91.4Mwk=0。91.4klah2/10=0。91.40。271。51。82/10=0.38、165kNm =N/(A）+ Mw/W=9102/(0.188424)+165337。2/4490=151.009N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.91。4Mwk=0。91.4klah2/10=0.91。40.221.51.82/10=0。135kNm =KS(NS/(A）+ Mw/W)=0.6(22812.81/（0。188424)+134719.2/4490）=189。717N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式螺栓連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN）3連墻件計算長度l0（mm）600連墻件截面39、類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i（mm）15。9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2）205螺栓直徑d（mm)18螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50 Nlw=1。4k2h2la=1.40。5821。821。5=8.77kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表A。0.6得,=0.896 （Nlw+N0）/（Ac）=（8。77+3)103/(0.896424)=30.982N/mm20。85 f=0。85 205N/mm2=174。25N/mm2 滿足要求！ =（Nlw+N0）/(d2/4)=（8.77+3)103/(3.140、4182/4）=46。253N/mm2ft=50N/mm2 滿足要求! 九、立桿地基承載力驗算 地基土類型碎石土地基承載力特征值fg（kPa)100地基承載力調整系數mf0。8墊板底面積A(m2）0。25 單立桿的軸心壓力標準值N=(（NG1k+NG2k）+NQ1k)=（2.858+2。207）+2。4)=7。465kN 雙立桿的軸心壓力標準值NS=(NGS1k+NGS2k）+N=(7。223+4。203）+7.465=18.891kN 立柱底墊板的底面平均壓力pN/（mfA)18。891/(0.80.25）94。453kPafg100kPa 滿足要求!15防護架計算 計算依據： 1、建筑施工41、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 4、建筑結構荷載規范GB500092012 5、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、搭設參數立桿縱距la(mm)1200立桿橫距lb（mm）2400立桿步距h(mm)1200防護棚高度H（mm）2400防護層層數n2上下防護層間距h1(mm）400斜撐與立桿連接點到地面的距離h2（mm）1000頂層水平鋼管搭設方式鋼管沿縱向搭設水平鋼管間距a(mm)400橫向斜撐與頂層防護層連接點到立桿的距離l1(mm)400縱向外側防護布置方式剪刀撐鋼42、管類型483扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0。8立桿布置格構柱格構柱截面邊長a1（mm)400立桿計算長度系數11斜撐計算長度系數21.3 計算簡圖：扣件鋼管防護棚_正面圖扣件鋼管防護棚_側面圖 二、荷載設計防護層防護材料類型竹串片腳手板防護層防護材料自重標準值gk1（kN/m2）0。1欄桿與擋腳板類型竹串片腳手板欄桿與擋腳板自重標準值gk2(kN/m）0.11縱向外側防護荷載標準值gk3（kN/m）0。2高空墜落物最大荷載標準值Pk(kN）2 三、縱向水平桿驗算鋼管抗彎強度設計值f（N/mm2)205鋼管截面慣性矩I(mm4）107800鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面43、抵抗矩W(mm3）4490 承載力使用極限狀態 格構柱 q=1.2(gk1a+0.033） =1.2（0。10。4+0.033)=0.088kN/m p=1.4Pk=1。42=2.8kN 正常使用極限狀態 格構柱 q1=gk1a+0。033 =0。10.4+0。033=0。073kN/m p1=Pk =2 kN 1、抗彎驗算 Mmax=0.503 kNm =Mmax/W=0.503106/4490=112。081N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=1。281 mm minmaxa1，la，l2a1/150,10 = minmax400,1200，400400/1544、0，10 =8mm max 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 Rmax=2。352 kN 四、橫向水平桿驗算鋼管抗彎強度設計值f（N/mm2)205鋼管截面慣性矩I(mm4）107800鋼管彈性模量E（N/mm2)206000鋼管截面抵抗矩W(mm3）4490 承載力使用極限狀態 格構柱： F=1.2(gk1a+0。033）(la+ a1）/2=1.2（0.10。4+0。033)(1。2+0.4）/2=0.07 kN p=1.4Pk=1。42=2.8 kN 正常使用極限狀態 格構柱: F1=(gk1a+0.033）(la+ a1）/2=（0。10。4+0.033)(1。2+0。45、4)/2=0。059 kN p1=Pk=2 kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.976106/4490=204。48N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求 2、撓度驗算 max=9。227mmminmax（l1a1， lb, a1）/150,10 = minmax（400400， 2400, 400）/150，10 =10mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 Rmax=3。719 kN 五、扣件抗滑承載力驗算扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 Rmax =3.719 kNRc =0.812=9.6 kN 滿足要求！ 六、立桿穩定性驗算立桿布置格46、構柱鋼管截面慣性矩I(mm4）107800立桿計算長度系數11鋼管截面抵抗矩W（mm3)4490立桿截面回轉半徑i（mm)15。9鋼管抗彎強度設計值f（N/mm2)205立桿截面面積A（mm2)424 立桿荷載計算 1、防護棚結構自重NG1k 鋼管長度： L=n（la+ a1) （lb+2a1)/a+1）/2+ lb+2( l12+（H- h2)2）0。5+4H=2(1.2+0。4）(2.4+20.4）/0.4+1）/2+2。4+2（0。42+(2.41）2）0.5+42.4=31。712m 扣件數量： m=2n（lb+2a1）/a3)/2+24=22(（2.4+20。4)/0。43)/2+247、4=42個 NG1k=0。033L+0。015m=0。03331.712+0.01542=1.686kN 2、防護棚構配件自重NG2k 防護層防護材料自重標準值NG2k1=ngk1（la+ a1）(lb+ 2a1）/2=20。1(1.2+0。4）（2.4+20。4）/2=0.512 kN 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2=gk2（la+ a1）=0。11（1。2+0.4)=0。176 kN 縱向外側防護自重標準值NG2k3=gk3（la+ a1)=0。2(1。2+0。4）=0。32 kN NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.512+0。176+0。32=1.008 kN 經48、計算得到，靜荷載標準值：NGk= NG1k + NG2k=1.686+1.008=2。694 kN 3、沖擊荷載標準值NQk NQk=Pk=2 kN 立桿荷載設計值：N=1.2NGk+ 1.4NQk=1。22。694+ 1.42=6.033 kN 立桿的穩定性驗算 1、立桿長細比驗算 立桿自由長度h取立桿步距1.2m 立桿計算長度l0=k1h=111。2=1。2m 長細比= l0/i=1200/15。9=75。472210 滿足要求! 軸心受壓構件的穩定系數計算: 立桿計算長度l0=k2h=1。155*1。000*1。200=1.386m 長細比= l0/i =1386/15.9=87.17 49、查規范JGJ1302011表A.0.6得，= 0.68 2、立桿穩定性驗算 = N/4/(A) =6032。813/4/(0.68424)=5。231N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！ 七、立桿地基承載力驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fg（kPa）100地基承載力調整系數kc0.8墊板底面積A(m2)0.25 立桿荷載標準值：N=NGk+ NQk=2。694+2=4.694 立桿底墊板平均壓力P=N/（kcA)=4。694/（0。80.25)=23.47 kPa Pfg=100 kPa 滿足要求！16 附 圖扣件式鋼管腳手架搭設示意圖 附圖3 架體鋼管伸入墻內用橫管夾住墻體圖3-20欄桿與擋腳板構造 圖3-12 鋼管、扣件剛性拉結1上欄桿；2-外立桿;3擋腳板；4-中欄桿;圖3-17 拉結點的排列形式（梅花型)a）正確作法 b）錯誤作法 c）錯誤作法(不容許） （不容許）圖39 立柱接頭的作法a）接頭不在同步內(立面） b）接頭不在同跨內（平面）34 縱向水平桿對接接頭布置1-立桿;2縱向水平桿;3橫向水平桿；正 確 容 許 不容許a）連墻桿水平設置 b）連墻桿稍向下斜 c）連墻桿上翹圖318 連墻桿的構造 1連墻桿；2橫向水平桿；3立柱；剪刀撐示意圖注：1、安全網規格1。86m 2、踢腳板規格0.21。2m3、剪刀撐與地面角度為45 4、剪刀撐跨度6m