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1、目錄1.編制依據1 1.1主要規范、規程11.2主要施工標準.11.3有關法規.12.工程概況.13.腳手架體系選擇14腳手架施工24.1腳手架設計24.2搭設要求34.3落地架及懸挑架施工注意事項：64.4頂板收縮部位腳手架施工84.5安全防（圍）護規定94.6腳手板95、腳手架的拆除：105.1準備工作105.2拆除應符合以下要求：105.3卸料應符合以下要求：105.4腳手架拆除116、架子搭設質量控制及質量標準116.1質量控制116.2質量標準117、腳手架搭設及拆除安全技術措施117.1腳手架搭設安全技術措施：117.2腳手架拆除安全技術措施：127.3腳手架的防雷措施138、安全2、文明施工及環保措施139、腳手架計算書141.編制依據 1.1主要規范、規程序號類別名 稱編號1國家建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20112國家建設施工安全檢查標準JGJ59-20113國家建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范GB130-20014行業建筑施工高處作業安全技術規程JGJ80-915地方建設工程安全資料管理規程DBJ11383-20061.2主要施工標準序號類別名 稱 編 號1行業建筑施工安全檢查標準JGJ59-992行業建筑施工現場環境與衛生標準JGJ146-20041.3有關法規序號類別名 稱 編 號1國家中華人民共和國建筑法主席令第91號2國家中華人民3、共和國安全生產法主席令第70號3國家建設工程安全生產管理條例國務院令第393號4國家關于印發建筑工程預防高處墜落事故若干規定和建筑工程預防坍塌事故若干規定的通知建質200382號5國家關于印發建筑施工企業安全生產管理機構設置及專職安全生產管理人員配備辦法和危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的通知建質2004213號6國家安全生產國家強制性標準條文2.工程概況 鄭州西城科技大廈樓座建筑總面積55625.65m2。地下二層，地上二十二層。建筑高度79.4m，室內外高差0.45m。為全現澆框架剪力墻結構。結構抗震等級為：剪力墻抗震等級，二級；框架抗震等級，二級；非底部加強部位抗震等4、級，二級。3.腳手架體系選擇1.地下2層車庫，主樓1-6層施工采用落地腳手架及懸挑式雙排單立管扣件式鋼管腳手架組合施工。立柱在挑桿部位斷開，柱距1500mm，排距1050mm（根據腳手板寬度適當調整），步距1800mm。搭設高度比層高高1500mm.2.5-22層施工采用工字鋼懸挑腳手架施工，每隔5-6層懸挑一次，分別為：7-12層（懸挑高度20.4米6層）、13-18層（懸挑高度20.6米6層）、19-花架層（懸挑高度22.5米），搭設高度比層高高1500mm。 3. 技術參數【鋼管落地腳手架】 腳手架排數 雙排腳手架 縱、橫向水平桿布置方式 縱向水平桿在上 搭設高度(m) 48 鋼管類型 5、48.33.6 立桿縱距(m) 1.5 立桿橫距(m) 0.85 立桿步距(m) 1.8 雙立桿計算方法 按雙立桿受力設計 擋腳板 2步1設 腳手板 1步1設 橫向斜撐 5跨1設 連墻件布置方式 兩步兩跨 連墻件連接方式 扣件連接 地區 河南鄭州基本風壓(kN/m2) 0.25 安全網 半封閉 連墻件布置最大間距 4腳手架施工4.1腳手架設計地下室車庫地下兩層（腳手架和主樓腳手架分開）、主樓1至6層結構施工采用落地單立管雙排扣件式鋼管腳手架，立桿橫距1.05米，立桿間距1.5米，橫桿步距1.8米，作業層橫向水平桿間距不大于90厘米。見下圖： 橫距 1050 7層以上結構施工采用18#工字鋼懸挑6、架，鋼管A48.33.6，立桿橫距1.5米，立桿間距1.5米，橫桿步距1.8米。4.2搭設要求 421落地腳手架： 擺放掃地桿逐根豎立桿與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿裝第一步大橫桿裝第一步小橫桿 安裝第二步加設臨時斜撐安裝上面橫桿安裝連接件加剪刀撐鋪腳手板雙排腳手架基礎必須嚴格夯實，墊木宜采用長2.02.5m、寬度不小于200mm、厚度不小于50mm的木板，垂直于墻面放置，在腳手架外側挖一淺排水溝排除雨水，如圖所示。懸挑腳手架：從樓內挑出工字鋼接立桿安裝第一步大橫桿安裝第一步小橫桿安第二步大橫桿 安第二步小橫桿安拉桿加設剪刀撐鋪設腳手板掛安全網1、挑架在結構樓面施工完，地錨按要求預留好，樓板砼強度達7、到7.5MPa后，開始搭設。2、樓板面挑出的工字鋼與U型環的間隙用硬木楔楔緊。3、地錨采用22鋼筋制作，間距1500mm，按下圖埋設。 地錨埋設示意圖 4、鋼絲繩使用直徑16的鋼絲繩。鋼絲繩卡安裝示意圖見下圖。鋼絲繩卡安裝示意圖5、挑架從主體結構外邊線向外懸挑1300mm。自7層開始搭設，每隔6層重新懸挑一次至頂層。6、在各層挑架底部兜一道密目安全網并與結構之間封閉嚴密，防止有落物墜下傷人。7、綁扎作業面柱子鋼筋時，挑架只靠斜拉桿拉結作為防護。待柱子混凝土澆筑完模板拆除后，混凝土強度達到7.5MPa，再開始作抱柱連接；8、架子底部和上面的兩個操作層均滿鋪一層腳手板，腳手板下面再滿兜一層水平安全8、網；4.3落地架及懸挑架施工注意事項：1、各桿件之間用扣件連接牢固，立桿與大橫桿之間、立桿與小模桿之間均需全部用扣件連接，不得遺漏；2、縱向水平桿設在橫向水平桿之下，在立桿內側，用直角扣件與立桿扣緊；3、縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不得設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不得小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；4、抱柱連接中的連柱桿呈水平并垂直于柱面設置，與腳手架連接的一端可稍微下斜，不允許向上翹起，在各層均設置一道；5、在鋪腳手板的操作層上必須設置擋腳板，擋腳板寬度200mm，立著放；6、剪刀撐a、每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在5-7根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨9、，且不大于6米，斜桿與地面傾角宜在45-60度之間。b、剪刀撐斜桿接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件連接，搭接要求同縱向水平管。C、腳手架應設置斜向支撐，斜向支撐的做法為自下而上“之”字型連續布置斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或水平桿的伸出端上。d、腳手架斜向剪刀撐接頭為搭接，搭接長度不小于500mm，并等間距設置個旋轉扣件，桿件端部伸出扣件不小于100mm。7、各桿件端頭伸出最近節點扣件的長度不得小于100，防止桿件滑脫；8、用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入；9、從樓板面挑出的工字鋼需穿入預埋的地錨中，并用通長鋼管鎖緊10、。防止架體向外滑移，預埋地錨需按尺寸埋設，各方向均在同一直線上。 4.4頂板收縮部位腳手架施工頂板收縮部位搭雙排單立管扣件式鋼管腳手架，腳手架搭在頂板上，柱距1500mm，排距1050mm，步距1500mm。搭設高度6m。頂板收縮部位腳手架搭設示意圖4.5安全防（圍）護規定4.5.1外腳手架外側采用全封閉密目安全網，首層、作業層以及層間每層設一道水平截網。4.5.2上下腳手架的坡道、爬梯以及本建筑的樓梯均設置扶手、欄桿，確保人員上下安全。4.5.3電梯井道每四層設雙層截網，電梯井門口設鋼筋欄桿，寬度大于200mm的樓板洞口、施工縫須封蓋。4.6腳手板4.6.1腳手板至少應設置在三根小橫桿上，并11、將其兩端短鋼筋將腳手板捆軋牢固，用12#鉛絲與小橫桿固定。4.6.2腳手板采用平鋪，連接構造見下圖。4.6.3腳手架操作層應滿鋪腳手板，離墻不得大于20cm，不得有空隙和探頭板。4.6.4護欄和擋腳板在鋪腳手板的層面上必須設兩道護欄和擋腳板，上欄高度1.2m。擋腳板為腳手板立放，高度為不小于200mm。5、腳手架的拆除：5.1準備工作l 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。l 安全員已向拆除班組做安全技術交底。l 腳手架上的雜物及地面障礙物已清除。l 清除腳手架上雜物及地面障礙物5.2拆除應符合以下要求：l 拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。拆除順序為安全12、網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿l 所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如果高差大于2步，應增設連墻件加固。5.3卸料應符合以下要求：l 各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。l 運至地面的構配件應按要求立即檢查、整修和保養，并按品種規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。5.4腳手架拆除l 拆除安全網：先拆除網片之間的連接點，然后解開與腳手架連接處的鐵絲，并及時下運。l 拆除鋼管架時，首先松開與要拆除的鋼管相連接的連接件，然后拿開鋼管并下運到地面，此時這根鋼管拆除完成。其他鋼管均依次進行。l 腳手板的拆除：松開固定用的13、鋼筋、鐵絲，拆除腳手板，下運至地面。l 拆除上一層腳手架時，不得松動下一層連接件、腳手板和安全網。6、架子搭設質量控制及質量標準6.1質量控制l 設專人進行材料檢驗，保證各種材料符合要求；l 為保證水平桿件的平直度，搭設第一道大橫桿后，必須用水準儀調平一次；l 隨時校正桿件水平偏差，避免偏差過大；l 每層外架搭設完畢后必須填寫報驗單，報項目安全員驗收。6.2質量標準l 架子管、扣件經檢查無裂縫、無變形，配件均進行防銹處理。l 外腳手架搭設穩固，扣件緊固力矩達到設計要求。安全網與架體連接牢固，無遺漏部位。架子地基處理符合設計要求，架子底部墊有方木或竹膠板。l 腳手架構架搭設步距、柱距布置等符合設14、計尺寸，立桿距墻不小于300mm，以便結構施工。7、腳手架搭設及拆除安全技術措施7.1腳手架搭設安全技術措施：1.搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲裂變的鋼管不可使用。2.嚴重銹蝕,變形,裂縫及螺栓螺紋已損壞的扣件不準使用。3.所有扣件的緊固力矩,應達到45-55N.m.。4.同一立面的小橫桿,應對等交錯設置,同時立桿上下對直。5.剪刀撐接長，不可采用對接扣件，應采用疊交方式。6.嚴禁操作人員在酒后進入施工現場作業。7.每個工人進入施工現場都必須頭戴安全帽。8.班組如果因勞力不足需要再招新工人時，應事先向工地報告。9.新工人進場后應先經過三級安全交底，并經考試合格后方可讓其15、正式上崗。10.在遭受大風、暴雨等強力因素作用之后，應進行檢查。11.腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正。基礎完工后及腳手架搭設前；操作層上施工荷載前；每搭設完10m高度后；達到設計高度后。12腳手架在搭設時，下方應設警戒區，并排專人看守。搭設質量必須經檢查驗收合格后方能投入使用。13.腳手架使用期間嚴禁任意拆除下列桿件。主節點處的縱、橫向掃地桿；連墻件；支撐；欄桿、擋腳板。要拆除以上任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準后方可實施。14檢查維修項目各節點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞口的構造是否符合設計要求。地基是否積水，底座是否松動，立柱是否懸空。扣件螺栓是否松16、動。安全防護措施是否符合要求。腳手板完好情況。7.2腳手架拆除安全技術措施：1.拆除現場必須設置警戒區域，掛醒目的警戒標志，警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工。地面監護人員必須履行職責。2.如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除。3.夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。4.所有的高處作業的人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律，拆除工藝及方案要求。5.拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料，物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。6.按搭設的反程序進行拆除，即安全網腳手板剪刀撐連墻桿大橫桿小橫桿立桿。7.不允許分立17、面拆除或上、下二步同時拆除(踏步式)，認真做到一步一清、一桿一清。8.所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除。9.所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或二桿同時拆下輸送地面。10.所有腳手板拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，腳手板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。11.當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。12.輸送至地面的所有桿件、扣件等物件應按類堆放整理。7.3腳手架的防雷措施1避雷針可用直徑2532mm,壁厚不小于3mm的18、鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在上人馬道的腳手架的立桿上，高度不小于1m，與室內防雷接地線連接，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。2接地線可采用直徑不小于8mm的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線的連接應保證接觸可靠。3施工期間遇有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。8、安全文明施工及環保措施8.1所有不用的周轉料構配件應集中存放，用油布等做好防雨措施。桿件存放時下面用方木墊高10cm，扣件、螺栓等存放在指定庫房內。8.2需要涂刷油漆時，油漆使用中需嚴格遵守有關揮發性、易燃性化合物的使用規定，防止失火、防止灑漏污染空氣和場地。8.3腳手架搭設前應對所用材料、配19、件進行嚴格的質量檢查，嚴格按設計圖紙尺寸和交底方案來搭設，不允許隨意更改構架方案，有變化處必須征得技術人員的同意，更不得任意拆卸構架的桿配件和拉結。8.4施工層上除了必要的施工人員和施工材料外，其他人員、材料未經允許不得隨意堆放，以減少不必要的施工荷載，防止超載。8.5不得任意減少腳手板和防護欄桿的數量。施工人員不允許站在不具備操作條件的橫桿或單塊板上施工；不得出現在架面上任意采取加高措施，增加了荷載，加高部分又無固定，防護設施也沒有到位的情況。8.6在六級以上的大風或雷雨、雪天等天氣情況下不允許施工；必須進行的工作一定要加強安全保障措施。8.7若腳手架經過長期的擱置不用，項目安全管理人員和施20、工隊必須重新對構架的基本情況進行全面的檢查，修復、更換已經失效的桿配件，保證重新使用的安全度。8.8項目安全負責人要定期對施工人員進行安全教育，加強對施工人員的自我保護意識、安全意識的培養，提高施工人員的素質。另外，條件允許的情況，在架子安全網上醒目的位置懸掛上安全標語。8.9對于違反安全操作規定的施工隊和人員，項目安全負責人員要及時停止有安全隱患的施工，并按規定給予施工隊處罰。10.10項目安全管理人員對工人進行安全知識培訓和考核，強化安全意識。9、腳手架計算書落地腳手架計算書型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)21、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24.5 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.7 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 48.33.6； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.4 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施22、工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河南省鄭州市，查荷載規范基本風壓為0.50，風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為1.13；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建23、筑物內錨固段長度 2.3 米。與樓板連接的U型環直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P24、2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M225、max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 83.858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1426、315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/27、(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大應力計算值 = M28、 / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =170.953 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 17929、0.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.929 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗30、滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載31、和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1297 NG1 = 0.1297+(1.502/2)0.038/1.7022.50 = 3.681；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.522.5 = 0.1632、9 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.261 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.50kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.00 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷33、載標準值 Wk = 0.7 0.51.001.13 = 0.3955kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.261+ 1.44.725= 17.728 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.261+ 0.851.44.725= 16.735 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.39551.5 1.72/10 = 0.121kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式34、為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17.728 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.945 m；長細比 Lo/i = 186 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.207 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/35、mm2； = 17728/(0.207489)=175.135 N/mm2；立桿穩定性計算 = 175.135 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.735 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 186 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l36、o/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 16735.474/(0.207489)+51706.697/5080 = 175.511 N/mm2；立桿穩定性計算 = 175.511 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.50kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 37、10.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.14 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.14 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 9538、.133 kN；Nl = 12.14 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.14小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = 30.6 cm2。受腳手架集中荷載 N=139、.29.261 +1.44.725 = 17.728 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.230.7560.000178.5 = 0.289kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 23.911 kN； R2 = 12.691 kN； R3 = -0.052 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.698 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.698106 /( 1.05 185000 )+ 0103 / 3060 =40、 13.892 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 13.892 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 10.794 235 /( 1200180235) = 2.65由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.964。經過計算得到最大應力 = 2.698106 /( 0.964185000 )= 15.135 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 15.135 小41、于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=25.753 kN； 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=25.753 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩42、直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取25.753kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于23mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=25.753kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(2575.3154/3.142125) 1/2 =17mm； 十二、錨固43、段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.052 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=51.8094/(3.142502)1/2 =0.812 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N 44、= 0.052kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 51.809/(3.142201.43)=0.577mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.052kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 12.691kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=12.69 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!