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1、目 錄目 錄1一、工程概況2二、編制依據2三、施工計劃3四、施工工藝3五、施工安全保障措施 18六、勞動力計劃22七、腳手架驗算及分析 22腳手架搭設專項方案一、工程概況“重慶百年同創小區三期南區14#裙樓、1215#樓幕墻工程”位于重慶市渝北區金渝大道89號，建筑高度90米;其建設單位為XX開發有限公司，裝飾設計單位為XX裝飾工程有限公司。結合結構形式和施工場地條件較差，為確保施工安全起見，所有號房四周均澆筑1250mm寬素砼硬地帶，硬地做法同道路：商品砼C30砼面層厚為15cm,道碴墊層厚為10cm。二、編制依據根據重慶百年同創小區三期南區1-4#裙樓、1215#樓幕墻工程施工圖紙、建設工2、程施工合同,相關法律、法規、規范文件、標準、施工組織設計等,以及參考以下資料編制.建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社建筑結構荷載規范GB500092001 中國建筑工業出版社建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ1302001 中國建筑工業出版社建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2005 中國建筑工業出版社建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91 中國建筑工業出版社重慶市建筑工地文明施工標準三、施工計劃按本工程施工組織設3、計及建筑施工合同，腳手架搭設時間安排為2011年2月20日3月20日，腳手架搭設工期為30天，所有腳手架均在外墻裝修工程完工驗收后拆除。四、施工工藝技術該腳手架用雙排落地扣件式鋼管腳手架，腳手架涂刷防銹漆一道刷亮黃色調和漆二道,四周滿掛綠色密目式安全網垂直封閉，本方案按16。7m米高度的外腳手架編制.（一)外架搭設材料要求1、采用外徑48mm,壁厚3.5mm的焊接鋼管，材質必須符合Q235級鋼的規定，每根鋼管重量不得大于25kg；無嚴重銹蝕,彎曲、壓扁或裂縫等滿足規范不要求，新鋼管按要求報驗。2、扣件：1） 應采用鑄鐵構件，材質必須符合KTH330-80可鍛鑄鐵鑄造標準。2） 扣件必須有生產廠4、家的生產許可證，產品合格證和質量資質證書.3）扣件不得有裂紋、氣泡、變形、滑絲等現象，不宜有銹蝕、砂眼或其它影響使用功能的鑄鐵缺陷，并將影響外觀質量的粘砂、澆冒口、殘余毛刺、氧化皮等清除干凈。4) 扣件與鋼管貼合面應嚴密，與鋼管扣緊時結合良好,當螺桿緊扭力矩達到65Nm時，扣件不得破裂.4、竹片腳手版厚度不小于5cm，長3。2米，寬30cm，兩端100mm處和中間每隔500mm應用不大于10mm的對拉螺栓將竹片連接成一整體，螺栓必須螺栓擰緊。5、竹膠板、九夾板質量合格;竹膠板規格為100020005mm;九夾板規格為920mm1820mm12 mm；6、安全網垂直封閉采用綠色密目式安全網，密目5、式安全網應滿足單張（1。8m6m)網重量為3Kg;密目安全網有安全生產許可證及出廠質量合格證，嚴禁使用不合格的產品。水平安全網用尼龍安全網,邊繩與網體連接必須牢固，平網邊網繩斷裂強度力7000N；立網邊繩斷裂強度力3000N;基本要求：沖擊檢驗用長100厘米底面積2800平方厘米，重100kg的模擬人形沙包，從10米高度自由落入實驗網內,網繩、邊繩和系繩不斷裂.（二）外架搭設基本要求1、腳手架縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨;縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接搭接應符合下列規定：縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步6、或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1米，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。2、腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上,當立桿基礎不在同一高度時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸兩跨與立桿固定,高低差不應大于1m,靠邊坡上方的立桿到邊坡的距離不應小于500mm； 3、立桿基礎：每根立桿置于穩定的混凝土地面、人行道路板磚上,滿足落地式鋼管腳7、手架的地基承載力要求.但底部應設置墊板,墊板采用為厚不小于50mm，寬不小于200mm木板，墊板長度不小于兩跨；如立桿基礎處有空洞，底部以下管道,溝涵等情況用16槽鋼（160 mm *65 mm *8。5mm）作墊板，槽鋼長度根據現場實際進行確定。4、立桿間距：、立桿安放在墊板上高出基礎5公分；腳手架底層步距不大于2。0m ，立桿必須用連墻桿件與建筑物結構進行可靠連接。、腳手架搭設立桿橫距為0.8m1。2m，縱距(1。51.8）m，內立桿距墻面0.31.0m；大橫桿步距1.8m以內，小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上，間距0.81。0m.立桿必須采用對接扣件連接,具體規定如下：立桿上的對接扣件8、應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向有錯開位置不小于500mm ,各接頭中心至主節點的距離不應大于布局的1/3。立桿頂端高出女兒墻上皮2。0米,高出檐口1。5米5、連墻件：用鋼管與鋼板焊接、鋼板與墻體用膨脹螺栓進行固定,腳手架立桿與焊接鋼管用雙扣件進行連接。連接方式:垂直方向每層(3m3。6m)設置、水平方向三跨（4。5m）設置;轉角處應增加連墻件,其數量根據施工現場實際確定。連墻桿件靠主節點設置，偏離主節點距離不大于300mm ；從底層第一步縱向立桿處開始設置，該處設置有困難時，應采用其他可靠措施進行固定；連墻件優先采用菱形布置，也可采用方形、9、矩形布置，連墻桿呈水平設置，當不能水平時,與腳手架連接的一端應下斜連接，嚴禁采用上斜連接。一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件,連墻件的垂直距離不大于建筑物層高，并不大于4(2步）。6、水平防護：A、施工作業面水平防護：由于墻面剃打、拆除外墻面原物施工作業層為兩層，作業層上滿鋪一道竹跳板后再滿鋪九夾板（920182015）作硬質防護，且每隔一層水平設置一道尼龍安全網作為安全軟防護。B、所有通道及頂端的水平防護：通長設置兩層硬質防護，其作法為：下層為滿鋪竹跳板加蓋九夾板（920mm1820mm15 mm）或竹膠板（1000mm2000mm7 mm）；上層滿鋪竹跳板加蓋彩條布(防塵措施）。7、10、垂直防護：施工作業垂直防護：在腳手架外則用標準的安全密目網封閉。所用樓層同時全部設置，由于工期緊一次性投入使用耗損.8、剪刀撐設置：、24米以上腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；、24米以下腳手架均須在外側立面的兩端設一道剪刀撐，并由底至頂連續設置,中間每道剪刀撐凈距不大于15米；、每道剪刀撐寬度不應少于4跨且不應少于6米，剪刀撐跨越立桿的最多根數不超過7根（不大于6跨)；剪刀撐斜桿與地面的傾斜角度為4560,（6跨=60、5跨=50、4跨=45）。、剪刀撐斜桿應用搭接,嚴禁采用對接；搭接長度應不小于1米，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于0.1米；、剪11、刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主要節點的距離不宜大于0。15米；9、橫向斜撐的設置：一字型、開口型雙排腳手架的兩端及高度在24米以上的封閉式腳手架的兩端及中間每隔6跨必須設置橫向斜撐，橫向斜撐應在同一節間由底至頂呈之字型連續布置。10、避雷裝置的設置:外架頂部四角設避雷裝置，底部設置良好的接地裝置.11、搭設總體要求：對外架總的搭設要求是橫平豎直，連接牢固，底腳著實，層層連接，設施齊全牢固，不變形、不搖晃。架體垂直偏差不大于1/300,且不大于7。5厘米。（三)、外架搭設1、搭設順序擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿)逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊-12、裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿第二步大橫桿-第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊,在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手片。2、腳手架搭設尺寸：立桿橫距不低于0.81.0m，縱距為1。5m-1。8m,內立桿距墻面0。31.0m;大橫桿步距1.8m以內，小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上，間距0。81。0m。1）、縱向水平桿長度不宜小于3跨，接長宜采用對接扣件連接，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿13、桿端的距離不應小于200mm。水平桿對接接頭示意圖2）、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底坐上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm.3)、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點距離不宜大于步距1/3。雙排外架剖面示意圖2、 剪刀撐、橫向支撐、拋撐搭設1)、14、剪刀撐按下列原則搭設：24米以下腳手架在兩端設置外，中間每隔10m設一道剪刀撐， 24米以上腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐； 2）、剪刀撐系46跨立桿,斜桿與地面夾角為4560腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于20cm，以防止桿件滑脫,但必須統一長短，隨結構進展隨即設置連桿與墻體錨拉。4、門洞1） 門洞處腳手架采用上升斜桿，斜桿與地面的傾角應在4560之間.門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿（下圖中的11、2-2、3-3剖面)；2） 斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.315、） 斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長時，宜采用對接扣件連接,也可采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件默寫，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4） 門洞桁架下的兩側立桿應為雙立桿,副立桿高度應高于門洞12步。5） 門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。(四）、腳手架連墻件連墻件的設置：1、該工程房屋結構為鋼混框架結構，其間距按水平距4。5m，垂直距離為3m設置剛性連接，呈菱形或矩形分布，均應設在圈梁、構造柱或符合抗拔要求的實心墻體上連接(見大樣圖）.2、連接件的數量根據現場實際情況為準（本工程連接件均為一次性損耗品，16、每個連接件鋼管損耗量均為300mm）。在采光井等部分能用鋼管與腳手架直接進行可靠剛性連接的部位直接用鋼管扣件連接，否則選用剛性連接件與外架進行可靠連接，連接部位離主點距離不大于300。用剛性連接件將外腳手架與墻體進行連接，連接件與墻體連接詳下圖：連墻件剖面大樣圖節點大樣圖連接件與外架用扣件進行連接.為保證架體穩定及施工安全，施工期間嚴禁任意松動或拆除拉結桿件。（五）、腳手架驗收：1、整棟房屋的腳手架搭設完畢后本公司組織人員對腳手架進行自檢,自檢合格后報送監理單位，由監理單位組織有關部門進行驗收，驗收合格并掛牌后方可使用;2、驗收時應具備下列文件：1)施工組織設計文件;2）腳手架構配件的出廠合格17、證或質量分類合格標志；3）腳手架搭設的施工記錄及質量檢查記錄；4）腳手架搭訕設中出現的重要問題及處理記錄等;3、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下事項：1）構配件和加固件是否齊全,質量是否合格，連接是否緊固可靠;2）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；3）立桿基礎是否平整堅實，支墊是否符合規定;4）連墻件的數量、位置是否符合要求;5）垂直度及水平度是否合格。(六）、腳手架的拆除外架拆除前，由項目安全員對施工班組進行安全技術交底，再由班組長對操作人員進行施工操作交底后，方可上崗操作.1、拆除順序：按先搭的后拆，后搭先拆的原則進行施工.2、立桿、斜拉桿的接長桿拆除，18、由二個以上人員配合進行，不宜單獨作業。3、連墻桿、斜拉桿、登高設施的拆除，應隨腳手架整體拆除，同步施工不允許先行拆除.4、操作者應保持高度的安全意識，嚴禁酒后或穿高、硬底鞋上下班、站立位置及用力均需得當,并正確使用個人防護用品。5、翻掀腳手片應注意人站立位置，并應向里翻起豎立，防止外翻時未清除的殘留物從高處墜落傷人。6、懸空口的拆除，預選應進行加固或設置落手支撐措施,方可進行拆除工作。7、運輸至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養.8、拆除現場必須設警戒區域，由專人負責警戒，并張掛醒目的警戒標志，警戒區域禁止非操作人員通行和地面施工人員施工。9、腳手架拆除應沿建筑物四周中一步一步遞減，不允許二19、步同時拆除，或一前一后踏步式拆除，不宜分立面拆除。10、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架拆除，嚴禁夜間拆除作業。11、所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律及拆除工藝要求。12、拆除物件應用人工轉運安全輸送到地面,集中有序的堆碼。（七）、材料運輸:在外腳手架上用鋼管搭設人行通道，人行通道坡度按1：3設置，并在通道腳手板下增設橫桿，通道可折線上升（如下圖）材料運輸：水平運輸為人工運輸；垂直運輸按每棟房屋采用24臺2T電動葫蘆運輸材料及機具，其具體位根據現場進行調整。五、施工安全保障措施（一）、腳手架的安全與維護1、操作層及人行通道板必須滿鋪，板端擱置在小橫桿上。在同一20、排橫桿上搭接大于200mm，嚴禁出現探頭板。2、安全網布設（1）外腳手架外側均需滿掛安全網進行全封閉圍護，以保證施工安全。架設水平安全網時,其伸出寬度應大于2m,外口應高于內口，搭接牢固。 3、防雷電措施:(1）腳手架搭設應遠離高壓線，在使用期間，嚴禁與帶電體接觸。(2）由于外墻裝飾施工，正處于雷雨季節,鋼管外腳手架應設置避雷措施，避雷的設置按腳手架(房屋周邊長度）不超過50m設置一個,位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。采取鋼管與主體結構避雷鋼筋，用12鋼筋焊接(采用單面搭接焊，焊接長度不小于120mm）4、嚴禁在施工過程中隨意拆除節點處的縱橫水平桿、連21、墻件.嚴格控制施工堆積層次和單位面積堆積荷載。在檢查中發現失穩和松動現象要立即進行加固。5、派專人對外架上的建筑垃圾、模板、架料等不定期檢查、清除.（二）、人行道、通道口安全防護設置本工程在施工中各個工作面的通道口、人行通道段搭設雙層防護棚，防護棚的寬度大于通道口寬度1m以上，防護棚為雙層防護,底層用竹跳板和九夾板滿鋪，面層用竹跳板滿鋪加蓋彩條布，雙層防護棚之間的凈距不小于600mm；并從地面1.5米高懸掛安全密網封閉，通道內鋼管涂刷紅白相間油漆。防護棚上嚴禁堆放材料；通道搭設詳下圖：人行通道布置位置圖見附圖。（三）、“三寶”防護1、進入施工現場必須戴好安全帽，扣好帽扣.每人1頂.安全帽:管理22、人員紅色,作業人員黃色；辦公室有備用安全帽。2、二米以上高處作業施工人員必須系好安全帶。3、外架張掛全封閉密目安全網。（四）、臨邊防護：1） 臨邊應設置防護欄桿，防護欄桿應有上、下兩根橫桿，下橫桿距離地面0。6m，上橫桿距離地面不小于1.2m；2） 凡臨邊防護應在欄桿底部設高度不小于0。18m的擋腳板。(五）、安全技術措施外腳手架安裝前，由項目安全員對施工班組進行安全技術交底，再由班組長對操作人員進行施工操作交底后，方可上崗操作。并注意以下方面：1、防電：各種電線不得直接在鋼管架上纏繞,電線和電動機具必須與腳手架接觸時，應當有可靠的絕緣措施,并要通過安全員的檢查方可使用。2、防火：應設置足夠數23、量的滅火器.每棟每層各安放2個干粉滅火器。電焊操作時,必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙,或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭。3、防雷：腳手架頂部按規定要求做好防雷接地工作。4、防盜:（1）每棟房屋安排4人專職的保安人員，對工地進行24小時巡查，以確保施工現場及社區居民身命財產安全;(2）作好民工的法治宣傳教育，防止民工利用工作之便進行偷盜； 5、腳手架在使用過程中派專人進行檢查和維護，嚴禁在使用過程中拆除主節點處縱、橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿。6、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。7、架子工必須持證上崗。無操作證、患有高血壓、24、心臟病等病癥的人及酒后的人嚴禁上架作業。8、夜間照明：夜間施工應設置足夠數量的防暴白熾燈照明，且照度適中，不得有陰暗死角，以防操作人員與腳手架的某些桿件碰撞。無燈樓層的步架禁止上人.9、風、雨、雪天施工:五級風以上，不得進行高空腳手架的搭、拆作業。大雨后一定的時間不得在腳手架上進行砌筑施工，以防木腳手板浸水后超載.雪天要經常清掃腳手架，防止積雪超載或打滑.10、腳手架堆放重量應符合規范要求，腳手架上的荷載規定為：裝飾工程每平方米2.00KN。11、當天搭設完工后,應仔細檢查崗位四周情況,如發現隱患,應及時進行復查繼續完成至一個程序，一個部位的結束,方可撤離崗位。12、架子搭設周邊應同步進行，臨25、時間斷高度差不得超過一步架。中途架子搭設應比操作層高一步架.13、確保腳手架操作層暢通，嚴禁上架人員在架面上奔跑、倒退行走，工人在架上作業中注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物.嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上休息等不安全行為；14、外架實行分階段搭設、分階段驗收并交付使用的原則進行。驗收時由公司、項目部和班組參加，共同簽字并報有關部門復驗，掛牌后方可使用。 （六）、施工安全的組織措施:在施工過程中，成立以項目經理為領導，專職安全員和全體管理人員為檢查督導小組，對工地的安全狀況進行不定期的巡視檢查,對存在的安全隱患及時進行處理；公布所有管理人員電話,倡導工人對安全進行監督。六、勞動26、力計劃為保證能按質按時完工，我公司安排了強有力的管理人員,技術人員,根據工程進度和工程特點，擬按排如下作業人員：1、架子工：20人;2、電焊工:3人； 3、普工：30人； 七、腳手架驗算及分析一、參數信息： 1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米,立桿的橫距為1。05米，立桿的步距為1。80 米;計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為21米，立桿采用單立管;內排架距離墻長度為0.85米;小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60 米，水平間距4。50 米,采27、用膨脹螺栓連接； 2。活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):2。000；腳手架用途：裝修腳手架;同時施工層數:2； 3。風荷載參數重慶省重慶地區，基本風壓為0.45,風荷載高度變化系數z為1。35，風荷載體型系數s為1.20；考慮風荷載 4。靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準（kN/m2)：0.1161；腳手板自重標準值（kN/m2 ）：0.350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2):0。150；安全設施與安全網(kN/m2 )：0.005；腳手板鋪設層數:6；腳手板類別：竹串片腳手板; 5。地基參數地基土類型：巖石;地基承載力標準值(kN/m2)：200。00；基礎底面擴展面積(m228、)：0。09;基礎降低系數:1.00.二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0。3501。500/3=0.175 kN/m ;活荷載標準值: Q=2.0001。500/3=1。000 kN/m；荷載的計算值: q=1。20。038+1。20。175+1。41。000 = 1。656 kN/m；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： 最大彎矩29、 Mqmax =1.6561.0502/8 = 0.228 kN.m； = Mqmax/W =44。927 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205。0 N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。175+1。000 = 1.213 kN/m ;最大撓度 V = 5。01.2131050.04/(3842.060105121900.0）=0。765 mm;小橫桿的最大撓度小于 1050.0 / 150=7。000 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計30、算小橫桿的自重標準值： P1= 0.0381。050=0。040 kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0。3501。0501.500/3=0。184 kN；活荷載標準值: Q= 2。0001。0501.500/3=1。050 kN；荷載的計算值: P=(1.20。040+1。20.184+1。41。050）/2=0.869 kN；大橫桿計算簡圖 2。強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.080.0381.5001。5002=0。010 kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267031、.8691.500= 0。348 kN.m； M = M1max + M2max = 0。010+0。348=0.359 kN.m抗彎強度：= 0。359106/5080。0=70.587 N/mm2;大橫桿的抗彎強度= 70.587 小于f=205。0N/mm2； 3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500。04 /（1002。060105121900。0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最32、大撓度： P=（0.040+0。184+1。050）/2=0。637kN V= 1。8830.6371500.03/ （ 100 2.060105121900。0） = 1。612 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。052+1.612=1.665 mm；大橫桿的最大撓度小于 1500。0 / 150=10。0 或者10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.533、)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381。500=0。058 kN；腳手板的荷載標準值： P2 = 0。3501。0501.500/2=0.276 kN；活荷載標準值： Q = 2。0001。0501.500 /2 = 1.575 kN；荷載的計算值： R=1。2（0。058+0。276)+1。41.575=2.605 kN； R 6。40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準34、值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0。1248 NG1 = 0。12532。500 = 4。056 kN; (2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35061.500(1.050+0。3）/2 = 2.126 kN； (3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿竹笆片,標準值為0。15 NG3 = 0.15061。500/2 = 0。675 kN； （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.50032。500 = 0。244 kN;經計算得到，35、靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。101 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001。0501.5002/2 = 3。150 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Wo = 0。450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1。350 ； Us 風荷載體型系數：Us =1。200 ;經計算得到，風荷載36、標準值 Wk = 0.7 0.4501.3501。200 = 0.510 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1.27。101+ 1。43。150= 12。931 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1.27.101+ 0.851.43.150= 12.270 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。5101.500 1.8002/10 = 0.295 kN.m;六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時37、，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值:N =12。931 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。58 cm；計算長度附加系數：K = 1。155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得：U = 1。500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186 ;立桿凈截面面積: A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.000 N/mm2; = 12931。000/(0。186438、89.000）=142。173 N/mm2；立桿穩定性計算 = 142.173 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N =12。270 kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數： K = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3。119 m； Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積: A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量39、(抵抗矩) :W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。000 N/mm2; = 12269。700/(0.186489。000）+295126.902/5080。000 = 192.996 N/mm2；立桿穩定性計算 = 192.996 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求!七、最大搭設高度的計算: 考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.045 kN;活荷載標準值:NQ = 3.150 kN；每米立桿承受的結構40、自重標準值:Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / （1.40.85） = 0。295 /(1.4 0。85) = 0。248 kN.m； Hs =( 0.1864.890104205.000103-（1。23.045+0。851.4(3.150+ 0。1864.8900。248/5.080）)）/(1。20.125)=39。790 m;腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米： H = 39.790 /（1+0。00139。790)=38。268 m； H= 38。268 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高41、度限值 H =38.268 m。八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0.510 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。200 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 11。574 kN;連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 16。574 kN；其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，l為內排架距離墻的長度，由長細比 l/i=850。000/15。842、00的結果查表得到0.839; A = 4.89 cm2；f=205。00 N/mm2;連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8394。89010-4205.000103 = 84.106 kN； Nl=16。574Nf=84.106,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用膨脹螺栓連接，預埋鐵的計算參見施工計算手冊鋼結構部分.連墻件膨脹螺栓連接示意圖九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值： fg = fgkKc = 200.000 kN/m2；其中,地基承載力標準值：fgk= 200.000 kN/m2 ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1。000 ;立桿基礎底面的平均壓力，p = N/A =136.330 kN/m2 ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 12。270 kN;基礎底面面積 （m2）：A = 0。090 m2。 p=136.330 fg=200。000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！